1、300MW机组技术比武论述题4.16 论述题Lb3F3001 什么是滑参数启动？滑参数启动有哪两种方法？ 滑参数启动是锅炉、汽轮机的联合启动，或称整套启动。它是将锅炉的升压过程与汽轮机的暖管、暖机、冲转、升速、并网、带负荷平行进行的启动方式。启动过程中，随着锅炉参数的逐渐升高，汽轮机负荷也逐渐增加，待锅炉出口蒸汽参数达到额定值时，汽轮机也达到额定负荷或预定负荷，锅炉、汽轮机同时完成启动过程。 滑参数启动的基本方法有如下两种： （1）真空法 启动前从锅炉到汽轮机的管道上的阀门全部打开，疏水门、空气门全部关闭。投入抽气器，使由汽包到凝汽器的空间全处于真空状态。锅炉点火后，一有蒸汽产生，蒸汽即通过过
2、热器、管道进入汽轮机进行暖管、暖机。当汽压达到0.1MPa（表压）时，汽轮机即可冲转。当汽压达到0.61.0MPa（表压）时，汽轮机达额定转速，可并网开始带负荷。 （2）压力法 锅炉先点火升压，一般是汽压达0.51.0MPa（表压）时开始冲转，以后随着蒸汽压力、温度逐渐升高，汽轮机达到全速、并网、带负荷，直到达到额定负荷。 滑参数启动适用于单元制机组或单母管切换制机组，目前，大多数发电厂采用压力法进行滑参数启动，而很少使用真空法进行滑参数启动。Lb3F3002 锅炉启动过程中，汽包上、下壁温差是如何产生的？怎样减小汽包上、下壁的温差？ 在启动过程中，汽包壁是从工质吸热，温度逐渐升高。启动初期，
3、锅炉水循环尚未正常建立，汽包中的水处于不流动状态，对汽包壁的对流换热系数很小，即加热很缓慢。汽包上部与饱和蒸汽接触，在压力升高的过程中，贴壁的部分蒸汽将会凝结，对汽包壁属凝结放热，其对流换热系数要比下部的水高出好多倍。当压力上升时，汽包的上壁能较快的接近对应压力下的饱和温度，而下壁则升温很慢。这样就形成了汽包上壁温度高、下壁温度低的状况。锅炉升压速度越快，上、下壁温差越大。 汽包上、下壁温差的存在，使汽包上壁受压缩应力，下壁受拉伸应力。温差越大，应力越大，严重时使汽包趋于拱背状变形。为此，我国有关规程规定：汽包上、下壁允许温差为40，最大不超过50。为控制汽包上、下壁温差不超限，一般采用如下一
4、些措施： （1）按锅炉升压曲线严格控制升压速度。加热速度应控制汽包下壁温度上升速度为0.51/min，汽包饱和温度上升速度不应超过1.5/min。 （2）汽包强制循环锅炉和自然循环锅炉可采用锅炉底部蒸汽推动投入，利用蒸汽加热锅水，均匀投入燃烧器，自然循环锅炉还可采用水冷壁下联箱适当放水等。 （3）采用滑参数启动。Lb3F4003 锅炉停炉过程中，汽包上、下壁温差是如何产生的？怎样减小汽包上、下壁的温差？答：锅炉停炉过程中，蒸汽压力逐渐降低，温度逐渐下降，汽包壁是靠内部工质的冷却而逐渐降温的。压力下降时，饱和温度也降低，与汽包上壁接触的是饱和蒸汽，受汽包壁的加热，形成一层微过热的蒸汽，其对流换热
5、系数小，即对汽包壁的冷却效果很差，汽包壁温下降缓慢。与汽包下壁接触的是饱和水，在压力下降时，因饱和温度下降而自行汽化一部分蒸汽，使水很快达到新的压力下的饱和温度，其对流换热系数高，冷却效果好，汽包下壁能很快接近新的饱和温度。这样，和启动过程相同，出现汽包上壁温度高于下壁的现象。压力越低，降压速度越快，这种温差就越明显。 停炉过程中汽包上、下壁温差的控制标准50，为使上、下壁温差不超限，一般采取如下措施： （1）严格按降压曲线控制降压速度。 （2）采用滑参数停炉。Lb3F4004 造成受热面热偏差的基本原因是什么？答：造成受热面热偏差的原因是吸热不均、结构不均、流量不均。受热面结构不一致，对吸热
6、量、流量均有影响，所以，通常把产生热偏差的主要原因归结为吸热不均和流量不均两个方面。 （1）吸热不均方面 沿炉宽方向烟气温度、烟气流速不一致，导致不同位置的管子吸热情况不一样。 火焰在炉内充满程度差，或火焰中心偏斜。 受热面局部结渣或积灰，会使管子之间的吸热严重不均。 对流过热器或再热器，由于管子节距差别过大或检修时割掉个别管子而未修复，形成烟气“走廊”，使其邻近的管子吸热量增多。 屏式过热器或再热器的外圈管，吸热量较其它管子的吸热量大。 （2）流量不均方面 并列的管子，由于管子的实际内径不一致（管子压扁、焊缝处突出的焊瘤、杂物堵塞等），长度不一致，形状不一致（如弯头角度和弯头数量不一样），造
7、成并列各管的流动阻力大小不一样，使流量不均。联箱与引进出管的连接方式不同，引起并列管子两端压差不一样，造成流量不均。现代锅炉多采用多管引进引出联箱，以求并列管流量基本一致。Lb3F5005 什么是直流锅炉启动时的膨胀现象？造成膨胀现象的原因是什么？启动膨胀量的大小与哪些因素有关？答：直流锅炉一点火，蒸发受热面内的水是在给水泵推动下强迫流动。随着热负荷的逐渐增大，水温不断升高，一旦达到饱和温度水就开始汽化，工质比容明显增大，这时会将汽化点以后管内工质向锅炉出口排挤，使进入启动分离器的工质容积流量比锅炉入口的容积流量明显增大，这种现象即称为膨胀现象。 产生膨胀现象的基本原因是蒸汽与水的比容差别太大
8、。启动时，蒸发受热面内流过的全部是水，在加热过程中水温逐渐升高，中间点的工质首先达到饱和温度而开始汽化，体积突然增大，引起局部压力升高，猛烈地将其后面的工质推向出口，造成锅炉出口工质的瞬时排出量很大。 启动时，膨胀量过大将使锅内工质压力和启动分离器的水位难于控制。影响膨胀量大小的主要因素有： （1）启动分离器的位置 启动分离器越靠近出口，汽化点到分离器之间的受热面中蓄水量越多，汽化膨胀量越大，膨胀现象持续的时间也越长。 （2）启动压力 启动压力越低，其饱和温度也越低，水的汽化点前移，使汽化点后面的受热面内蓄水量大，汽水比容差别也大，从而使膨胀量加大。 （3）给水温度 给水温度高低，影响工质开始
9、汽化的迟早。给水温度高，汽化点提前，汽化点后部的受热面内蓄水量大，使膨胀量增大。 （4）燃料投入速度 燃料投入速度即启动时的燃烧率。燃烧率高，炉内热负荷高，工质温升快，汽化点提前，膨胀量增大。Lb3F5006 煤粉为什么有爆炸的可能性？它的爆炸性与哪些因素有关？答：煤粉很细，相对表面积很大，能吸附大量空气，随时都在进行着氧化。氧化放热使煤粉温度升高，氧化加强。如果散热条件不良，煤粉温度升高一定程度后，即可能自燃爆炸。 煤粉的爆炸性与许多因素有关，主要的有： （1）挥发分含量 挥发Vdaf高，产生爆炸的可能性大，而对于Vdaf10的无烟煤，一般可不考虑其爆炸性。 （2）煤粉细度 煤粉越细，爆炸危
10、险性越大。对于烟煤，当煤粉粒径大于100m时，几乎不会发生爆炸。 （3）气粉混合物浓度 危险浓度在（1.22.0）kg/m3之间。在运行中，从便于煤粉输送及点燃考虑，一般还较难避开引起爆炸的浓度范围。 （4）煤粉沉积 制粉系统中的煤粉沉积，往往会因逐渐自燃而成为引爆的火源。 （5）气粉混合物中的氧气浓度 浓度高，爆炸危险性大。在燃用Vdaf高的褐煤时，往往引入一部分炉烟干燥剂，也是防止爆炸的措施之一。 （6）气粉混合物流速 流速低，煤粉有可能沉积；流速过高，可能引起静电火花。所以气粉混合物过高、过低对防爆都不利。一般气粉混合物流速控制在1630m/s之间。 （7）气粉混合物温度 温度高，爆炸危
11、险性大。因此，运行中应根据Vdaf高低，严格控制磨煤机出口温度。 （8）煤粉水分 过于干燥的煤粉爆炸危险性大。煤粉水分要根据挥发分Vdaf、煤粉贮存与输送的可靠性以及燃烧的经济性综合考虑确定。Jd3F3007 论述锅炉的热平衡。 锅炉的热平衡：燃料的化学能输入物理显热等于输出热能各项热损失。 根据火力发电厂锅炉设备流程可分为输入热量，输出热量和各项损失。 1、输入热量：（1）燃料的化学能燃煤的低位发热量。（2）输入的物理显热燃煤的物理显热和进入锅炉空气带入的热量。（3）转动机械耗电转变为热量一次风机（排粉机）、球磨机（中速磨）、送风机、强制循环泵等耗电转变的热量，这部分电能转换为热能在计算时将
12、与管道散热抵消。（4）油枪雾化蒸汽带入的热量，这部分热量，当锅炉正常运行时，油枪是退出运行。因此锅炉正常运行时，输入热量为燃料的化学能输入的物理显热。 2、输出热量：（1）过热蒸汽带走的热量：Qgq=Dgq（hgqhgs） kj/hDgq 过热蒸汽流量 kg/hhgq 过热蒸汽焓 kj/kghgs 给水焓 kj/kg （2）再热蒸汽带走的热量：Qzq Dzq （hzq hzq ） kj/hDzq 再热蒸汽流量 kg/hhzq ，hzq 再热器的出入口蒸汽焓 kj/kg （3）锅炉自用蒸汽带走热量：Qzy =Dzy（hzy hgS ） kj/hDzy 锅炉自用蒸汽量 kg/hhzy 锅炉自用蒸汽
13、的焓 kj/kg （4）锅炉排污带走热量：Qpw =Dpw（hb hgs）Dpw排污水量 kg/hhb汽包压力下的饱和水焓 kj/kg 3、锅炉各项热损失 （1）锅炉排烟热损失 1）干烟气热损失 2）水蒸汽热损失（空气带入水分，燃煤带入水分，氢生成成分）。 （2）化学未完全燃烧热损失（CO；CH4） （3）机械未完全燃烧热损失 1）飞灰可燃物热损失 2）灰渣可燃物热损失。 （4）散热损失：锅炉本体及其附属设备散热损失 （5）灰渣物理热损失 （6）吹灰蒸汽热损失 （7）灰斗水封冷却水热损失Jd3F4008 提高锅炉热效率的途径 提高锅炉热效率就是增加有效利用热量，减少锅炉各项热损失，其中重点是降
14、低锅炉排烟热损失和机械未完全燃烧损失。 1、降低锅炉排烟热损失 （1）降低空气预热器的漏风率，特别是回转式空气预热器。 （2）严格控制锅炉锅水水质指标，当水冷壁管内含垢量达到400mg/m2，应及时酸洗。 （3）尽量燃用含硫量低的优质煤，降低空气预热器入口空气温度，现代大容量发电锅炉均装有空气加热器，防止空气预热器冷端受热面上结露，导致空气预热器低温腐蚀，采用提高空预器入口空气温度增大锅炉排烟温度（排烟热损失增加），换取延长空预器使用寿命。 2、降低机械未完全燃烧热损失 （1）根据锅炉负荷及时间调整燃烧工况，合理配风一次风携带煤粉，二次风混合搅拌，尽可能降低炉膛火焰中心位置，让煤粉在炉膛内充分
15、燃烧。（2）根据原煤挥发分及时调整粗粉分离器调整挡板，使煤粉细度维持最佳值。表1温差及散热密度的允许值锅炉容量位置220t/h及以下220t/h以上室内布置t30q350W/m2t25q290W/m2室外布置t25q350W/m2t20q290W/m2注：1、室外布置包括露天，半露天锅炉。 2、t为炉墙外表面温度与环境温度的温差，环境温度指距被测表面1m处的空气温度。 3降低锅炉的散热损失，主要加强锅炉管道及本体保温层的维护和检修，按DL./T6381997火电厂锅炉炉膛检修工艺规程验收。 （1）温差t及散热密度q的验收，应同时满足表1的规定 （2）粉尘含量不大于每标准立方米10mg。Jd3F
16、5009 论述降低火电厂汽水损失的途径。 火力发电厂中存在着蒸汽和凝结水的损失，简称汽水损失。 汽水损失是全厂性的技术经济指标。它主要是指阀门泄漏、管道泄漏、疏水、排汽等损失。 全厂汽水损失量等于补充水量减去自用蒸汽损失水量、对外供热不返回凝结水部分的损失水量、锅炉的排污水量。 汽水损失也可用汽水损失率来表示： 全厂汽水损失汽水损失率 100 全厂锅炉过热蒸汽流量发电厂的汽水损失分为内部损失和外部损失两部分： （1）发电厂内部损失 A、主机和辅机的自用蒸汽消耗，如锅炉受热面的吹灰、重油加热用汽、重油油轮的雾化蒸汽、汽轮机启动抽汽器、轴封外漏蒸汽等。 B、热力设备、管道及其附件连接处的不严所造成
17、的汽水泄漏。 C、热力设备在检修和停运时的放汽和放水等。 D、经常性和暂时性的汽水损失，如锅炉连续排污、定排罐开口水箱的蒸发、除氧器的排汽、锅炉安全门动作，以及化学监督所需的汽水取样等。 E、热力设备启动时用汽或排汽，如锅炉启动时的排汽、主蒸汽管道和汽轮机启动时的暖管、暖机等。 （2）发电厂的外部损失 发电厂外部损失的大、小与热用户的工艺过程有关，它的数量取决于蒸汽凝结水是否可以返回电厂，以及使用汽水的热用户以汽水污染情况。 降低汽水损失的措施 A、提高检修质量，加强堵漏、消漏、压力管道的连续尽量采用焊接，以减少泄漏。 B、采用完善的疏水系统，按疏水品质分级回收。 C、减少主机、辅机的启停次数
18、，减少启停中的汽水损失。 D、降低排污量，减少凝结器的泄漏。Je3F3010 电子重力式皮带给煤机跳闸原因分析及操作注意事项 当给煤机发生报警和跳闸时，在微处理机内部存有故障代码数。确定故障源，要读取故障代码，值班人员要立即到给煤机运转层（15M），打开微处理机的门盖，按SHIFT黄色转换键和ERROR RECALL黄色故障记忆键，记住累加显示器上的数字代码，根据故障数字代码，可查出故障原因，方可复归。错误代码说 明报警 跳闸可 能 原 因01A/D转换器越限报 警测力计或测力计导线故障A/D转换器故障（模拟前端部件）02A/D不转换报 警A/D转换器故障03失去转换计反馈信号跳 闸 电动机的
19、转动，电动机可以慢转，但不能以遥控或就地方式运行，电动机失速或故障，转速器故障。04皮带运行监测器定时停止跳 闸 检查皮带是否断裂核实以秒计的时间间隔是否大得能使给煤机在允许的最小给煤率下运行。05EEPROM字错误报 警U43装置或插座故障06NVRAM故障报 警U44装置电力降低传感器电路故障，电力过限，失去门限。07给煤机出口堵塞跳 闸 给煤机出口阀门关闭或给煤机出口煤斗或下落管堵塞，给煤机出口浆叶开关或限位开关LSFD凸轮调整不当。08在就地或校正方式时皮带上有煤跳 闸 关闭给煤机上方的入口阀门并使皮带上无煤，检查是否阀门控制器或阀门位置指示器故障。09远距TCI错误报 警 总煤量计数
20、器脉冲与给煤率不能保持一致，失去一脉冲。10给煤率错误报 警 不能达到要求的给煤率，一般是空皮带造成，核实绿色的给煤FEEDING，指示灯亮。11电动机起动器故 障跳 闸 皮带驱动电动机起动器不能按指令打开或关闭。12电动机速度控制器错误跳 闸 皮带驱动电动机或电动机的速度严重偏离要求的速度。13微处理机中心的监测器故障跳 闸 设置值地18规定的煤量已给定，并且在下落管中明显无煤。Je3F3011 论述转动机械滚动轴承发热原因。 1、轴承内缺油。 2、轴承内加油过多，或油质过稠。 3、轴承内油脏污、混入了小颗粒杂质。 4、转动机械轴弯曲。 5、传动装置校正不正确，如对轮偏心，传动带过紧，使轴承
21、受到压力增大摩擦力增加。 6、轴承端盖或轴承安装不好，配合的太紧或太松。 7、轴电流的影响，由于电动机制造上的原因，磁路不对称，在轴上感应了轴电流，而引起涡流发热。8、冷却水温度高，或冷却水管堵塞流量不足，冷却水流量中断等。Je3F3012 论述冷却水流量低检查判断与处理。 1、装有冷却水流量开关和冷却水流量监视器的冷却水系统，流量开关动作检查试验应在转动机械启动前进行。其试验方法是：将冷却水入口手动阀关闭，冷却水中断，冷却水流量开关应有关闭的动作声音，说明流量开关正常，然后将冷却水入口手动阀开启。再直接观察到监视器内挡板张开角度或长键条摆动，当流量开关关闭，冷却水中断，监视器内挡板关闭或长键
22、条不动。 2、冷却水系统运行中冲洗方法。 油位（接头） 回水管 流 流 量 量 开 监 关 视 器 （1）拆开回水管上油任向外侧放水。 （2）关闭回水管上的阀门。 （3）冲洗冷却水管。 （4）冲洗结束后开启回水管上阀门。（5）恢复回水管上油位接头。Je3F3013 论述转动机械试运基本要求。 1、确认旋转方向正确。 2、新安装的转动机械，启动后连续时间不少于8h，大小修的转动机械不少于30min。 3、转动机械启动后，逐渐增加负荷达到额定（以额定电流值为准）。风机转动时应保持炉膛负压，不应带负荷启动，对泵转动机械，不应在空负荷下启动和运行。 4、给粉机、给煤机、螺旋输粉机不应带负荷试转，要预先
23、将入口进料插板关闭严密。 5、初次起动钢球磨煤机，大罐内不应加钢球，试转正常后方可加钢球。 6、中速磨煤机要带负荷进行启动试验。 7、滚动轴承温度不超过80，滑动轴承温度不超过70。 8、轴承振动值。 额定转速：r/min 750 1000 1500 1500以上。 振 动 值：mm 0.12 0.10 0.085 0.05。 9、窜轴值不超过4mm。Je3F4014 燃料量如何调整？答：燃料量的调节，是燃烧调节的重要一环。不同的燃烧设备和不同的燃料种类，燃料量的调节方法也各不相同。 （1）对配有中间储仓制粉系统的锅炉 中间储仓式制粉系统其制粉系统运行工况变化与锅炉负荷并不存在直接关系。当锅炉
24、负荷发生变化时，需要调节进入炉内的燃料量，它再投入（或停止）喷燃器的只数（包括启停相应的给粉机）或改变给粉机的转数，调节给粉机下粉挡板开度来实现。 当锅炉负荷变化较小时，只需改变给粉机转数就可以达到调节的目的。当锅炉负荷变化较大时，用改变给粉机转数不能满足调节幅度的要求，则在不破坏燃烧工况的前提下可先投停给粉机只数进行调节，而后再调给粉机转数，弥补调节幅度大的矛盾。若上述手段仍不能满足调节需要时，可用调节给粉机挡板开度的方法加以辅助调节。 投停喷燃器（相应的给粉机）运行方式的调节，由于喷燃器布置的方式和类型的不同，投运方法也不同。一般可参考以下原则： 投下排、停上排喷燃器可降低燃烧中心，有利于
25、燃烬。 四角布置的燃烧方式，宜分层停用或对角停用，不允许缺角运行。 投停喷燃器应先以保证锅炉负荷、运行参数和锅炉安全为原则，而后考虑经济指标。 （2）对配有直吹式制粉系统的锅炉： 它于配有直吹式制粉系统的锅炉，由于无中间储粉仓，它的出力大小将直接影响到锅炉的蒸发量，故负荷有较大变动时，即需启动或停止一套制粉系统运行。在确定启停方案时，必须考虑到燃烧工况的合理性及蒸汽参数的稳定。 若锅炉负荷变化不大时，则可通过调节运行的制粉系统出力来解决。当锅炉负荷增加，应先开启磨煤机的排粉机的进口风量挡板，增加磨煤机的通风量，以利用磨煤机内的存粉作为增加负荷开始时的缓冲调节；然后再增加给煤量，同时相应地开大二
26、次风门。反之当锅炉负荷降低时，则减少磨煤机的给煤量和通风量及二次风量。总之，对配有直吹式制粉系统的锅炉，其燃料量的调节，基本上是用改变给煤量来调节的。 （3）燃油量的调节： 对于燃油量的调节，目前的燃油锅炉一般采用的是利用进油或回油进行调节的系统。 采用进油调节系统的调节方法是：当负荷变化时，通常利用改变进油压力来达到改变进油量的目的。当负荷降低较大时，则需要大幅度降低进油压力，以便减少进油量，这样就会因油压低而影响进油的雾化质量。在这种情况下不可盲目降低油压，而需采取停用部分油咀的方法来满足负荷降低的需要。 采用回油进行调节的系统则是控制回油量来调节进入炉膛的油量，其回油形式有内回油和外回油
27、两种。内回油系统对负荷变化适应性较强，能适应70的负荷变化，但在低负荷时容易造成喷燃器扩口处结渣或烧坏；外回油系统在低负荷时雾化质量将会降低，而且喷咀加工要求较高，目前国内很少采用。Je3F4015 再热汽温怎样调整？答：再热汽温常用的调节方法有，烟气挡板、烟气再循环、摆动式喷燃器以及喷水减温等。 （1）烟气挡板调节：烟气挡板调节是一种应用较广的再热汽温调节方法。烟气挡板可以手控也可自控，当负荷变化时，调节挡板开度可以改变通过再热器的烟气流量达到调节再热汽温的目的。如当负荷降低时，开大再热器侧的烟气挡板开度，使通过再热器的烟气流量增加，就可以提高再热汽温。 （2）烟气再循环调节：烟气再循环是利
28、用再循环风机从尾部烟道抽出部分烟气再送入炉膛。运行中通过对再循环气量的调节，来改变经过热器、再热器的烟气量，使汽温发生变化。 （3）摆动式喷燃器：摆动式喷燃器是通过改变喷燃器的倾角，来改变火焰中心的高度，使炉膛出口温度得到改变，以达到调整再热汽温的目的。 当喷燃器的下倾角减小时，火焰中心升高，炉膛辐射传热量减少，炉膛出口温度升高，对流传热量增加，使再热汽温升高。 （4）再热喷水减温调节：喷水减温器由于其结构简单，调节方便，调节效果好而被广泛用于锅炉再热汽温的细调，但它的使用使机组热效率降低。因此在一般情况下应尽量减少再热喷水的用量，以提高整个机组的热经济性。 为了保护再热器，大容量中间再热锅炉
29、往往还设有事故喷水。即在事故情况下危及再热器安全（使其管壁超温）时，用来进行紧急降温，但在低负荷时尽量不用事故喷水。遇到减负荷或紧急停用时应立即关闭事故喷水隔绝门，以防喷水倒入高压缸。 除了上述几种再热蒸汽调整方法以外，还有几种常用的手法。如：汽汽热交换器、蒸汽旁路、双炉体差别燃烧等。总之，再热蒸汽的调节方法是很多的，不管采用哪种方法进行调节，都必须做取既能迅速稳定汽温又能尽量提高机组的经济性。Je3F4016 论述锅炉安全阀的校验。 一、安全阀校验的原则： 1、锅炉大修后，或安全阀部件检修后，均应对安全阀定值进行校验。带电磁力辅助操作机械的电磁安全阀，除进行机械校验外，还应做电气回路的远方操
30、作试验及自动回路压力继电器的操作试验。 纯机械弹簧式安全阀可采用液压装置进行校验调整，一般在7580额定压力下进行，经液压装置调整后的安全阀，应至少对最低起座值的安全阀进行实际起座复核。 2、安全阀校验的顺序，应先高压，后低压，先主蒸汽侧，后进行再热蒸汽侧，依次对汽包、过热器出口，再热器进、出口安全阀逐一进行校验。 3、安全阀校验，一般应在汽轮发电机组未启动前或解列后进行。 二、安全阀校验应具备的条件 1、化学制水车间储存一定的除盐水量。 2、锅炉汽包水位极低、极高保护退出外，（防止安全门起座后，汽包水位极高、极低保护动作，锅炉灭火，需重新进行锅炉点火吹扫程序）其他保护均应投入。 3、现场通讯联络设施齐全。 4、现场就地压力表应更换标准压力表，校验时需要经常与主控室内压力表进行核对。 5、准备好校验工具、扳手、手锤、螺丝刀、压安全阀的压板或安全阀箍口专用工具等。 三、安全阀校验 1、锅炉点火前炉膛吹扫，炉膛吹扫的通风量应大于25额定风量，吹扫时间不少于5min。 2、锅炉点火、升压。 3、锅炉升温升压过程中，按正常升温升压速度。 汽包下壁温度上升速度为0.51/min。 汽包壁上、下温差不超过50 两侧蒸汽温差不大于30，两侧烟气温差不大于50。 再热器无蒸汽通过时，控制炉膛出口烟温不大于540。 4、承压部件经检修后，应在蒸汽压力0.5MPa时热紧螺丝
