1、重庆轻轨塔吊基础施工方案带计算部分竹林公园车站塔吊基础施工方案一、编制依据1、施工现场平面位置关系；2、塔吊的安装位置关系及周围环境；3、塔吊的使用说明书；4、塔吊的安全操作规程；5、大竹林车站岩土工程详细勘察报告6、黄桷坪站岩土工程详细勘察报告7、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）8、地基与基础施工及验收规范（GBJ202-83）9、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）10、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）二、工程概况大竹林车站为高架车站，位于金通大道大竹林街道段，车站主体呈南北走向，南接竹林公园站，北接黄桷坪站，为三层高架侧式车站，地面一层架空，
2、二层为站厅层，包括站厅、车站设备、管理用房以及通向东西方向的人行天桥，三层为站台层。车站有效站台中心里程：YDK31+136.512，车站起点里程YDK31+076.512，车站终点里程为YDK31+196.512，车站轨面高程（绝对值）为246.567m，标准段线间距3.6m，有效站台宽度为3.5m，有效站台长120m，车站总长128.8m，标准段22m。车站主体结构采用桥建组合结构体系。本站承台最大开挖深度为3.8m，施工过程中材料倒运、机具设备安装采用塔吊吊装。塔吊使用时期为：2011年2月1日至2011年6月20日。黄桷坪车站为高架车站，位于渝北区礼嘉镇柏溪村，车站主体呈南北走向，南接
3、大竹林站，北接礼嘉站，为三层高架侧式车站，地面一层架空，二层为站厅层，包括站厅、车站设备、管理用房以及通向东西方向的人行天桥，三层为站台层。车站有效站台中心里程：YDK33+296.209，车站起点里程YDK33+236.209，车站终点里程为YDK33+356.209，车站轨面高程（绝对值）为258.617m，标准段线间距3.6m，有效站台宽度为3.5m，有效站台长120m，车站总长128m，标准段22m。车站主体结构采用桥建组合结构体系。本站承台最大开挖深度为3.9m，施工过程中材料倒运、机具设备安装采用塔吊吊装。塔吊使用时期为：2010年6月20日至2010年11月20日。三、塔吊概况本
4、工程主体结构施工时共设塔吊2台，布设位置和塔吊编号见平面布置图。#、#塔吊采用中建机械租赁有限公司生产的QTZ63型塔吊，该塔吊独立式起升高度为35米，附着式起升高度达123米，工作臂长50米，最大起重量6吨，额定起重力矩为63吨米，最大起重力矩为76吨米。四、塔吊基础选择厂家提供的说明书中要求基础混凝土强度采用C40，QTZ63型塔吊基础底面为45004500的正方形，承台厚度为1.5m。铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，大竹林站中等风化岩体顶距离公路面深度为3.8m14.1，故选择已做承台为持力层，该承台的承载力达26.8MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求。黄桷坪车站地面
5、标高1.5m以下即为基岩，岩层整体性、稳定性好，是天然的理想基础持力层，地基承载力5.3MPa,满足塔吊基础对地基承载力的要求。经综合分析，根据大竹林站岩土工程详细勘察报告知塔吊基础开挖深度2.5m至持力层。根据黄桷坪站岩土工程详细勘察报告知塔吊基础开挖深度1.5m至持力层。根据现场施工情况，下雨期间，若雨水通过路基回填土向开挖的基础渗透情况比较严重，为保证塔吊使用安全，先将基坑内积水抽干、清理基底泥浆，后浇筑C40素混凝土封底，尺寸及厚度据现场情况确定，然后再绑扎塔吊基础钢筋，为保证塔吊基础底座不偏位，采用四根1.5m长48钢管点焊固定基础节，经监理验收完毕后，再浇筑基础砼。因塔吊基础上表面
6、在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，将场地排水沟与塔吊基础相连通，并且四周砌筑240mm厚砖墙，砂浆强度为M5水泥砂浆。沿塔吊基础四周砖砌300500排水沟，与场地排水沟相连并及时排除，确保塔吊基础不积水。塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。五、塔吊的使用与管理塔吊安装及拆除均应由具有安装及拆除专项质资的专业队伍负责施工，并编制相应的塔吊基础专项施工方案，经公司审批后实施。塔机作业完毕后，起重臂应转到顺风方向，并松开回转制动器。塔吊除做好保护接零外，还应做好重复接地（兼防雷接地），电阻不大于10欧姆。塔吊司机及指挥人员均要持证上岗，指挥与司机之间用对讲机或信号旗联系，使用过程中严格遵守
7、十不准吊规定。塔吊在验收合格并挂出合格牌后才能使用。塔吊的日常维修及各种保险、限位装置、接地电阻的检查均按公司的有关规定执行。确保做到灵敏，可靠。塔吊使用期间要定期测量基础沉降及塔吊倾斜，测量频率每月不少于一次。钢丝绳要经常检查，及时更换。六、QTZ63塔吊天然基础的计算书塔吊基础位置布置及塔吊基础配筋详见附图：1、参数信息塔吊型号:QTZ63， 塔吊起升高度H=35.00m，塔吊倾覆力矩M=630kN.m， 混凝土强度等级:C40，塔身宽度B=1.5m， 基础埋深D:=1.50m，自重F1=450.8kN， 基础承台厚度h=1.50m，最大起重荷载F2=60kN， 基础承台宽度Bc=4.50
8、m，钢筋级别:II级钢。2、塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=510.80kN； G基础自重与基础上面的土的自重： G=25.0BcBcHc+m BcBc(D-h) =759.38kN； m土的加权平均重度 Bc基础底面的宽度，取Bc=4.500m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=15.188m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和
9、最大起重力矩，M=630.00kN.m； e偏心矩，eM / (F + G)0.496 m,故e承台宽度/6=0.75 m；经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(510.800+759.375)/4.5002+630.000/15.188=104.206kPa；无附着的最小压力设计值 Pmin=(510.800+759.375)/4.5002-630.000/15.188=21.243kPa；有附着的压力设计值 P=(510.800+759.375)/4.5002=62.725kPa；3、地基承载力验算根据竹林公园车站岩土勘察报告知砂岩地基承载力设计值为：fa=3Mpa地基承载力特
10、征值大于最大压力设计值Pmax=104.206kPa 故满足要求。4、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽； a
11、b - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。 pj - 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 则，hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.94； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.7
12、1MPa； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.50+(1.50 +21.50)/2=3.00m； ho - 承台的有效高度，取 ho=1.45m； Pj - 最大压力设计值，取 Pj=104.21KPa； Fl - 实际冲切承载力： Fl=104.21(4.50+4.50)(4.50-4.50)/2)/2=0.00kN。 其中4.50为基础宽度，4.50=塔身宽度+2h；允许冲切力：0.70.941.713000.001450.00=4903211.25N=4903.21kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！5、承台配筋计算.抗弯计算依据建筑地基基础设计规
13、范GB 50007-2002第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时取a1=b即取a1=1.50m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取104.21kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值； P=104.21(31.50-1.50)/(31.50)=69.47kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取759.38kN/m2； l - 基础宽度，取l=4.50m
14、； a - 塔身宽度，取a=1.50m； a - 截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.50m。 经过计算得MI=1.502(24.50+1.50)(104.21+69.47-2759.38/4.502) +(104.21-69.47)4.50/12=223.58kN.m。配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=19.10kN/m2； ho - 承台的计算高
15、度，ho=1.45m。经过计算得： s=223.58106/(1.0019.104.50103(1.45103)2)=0.001； =1-(1-20.001)0.5=0.001； s=1-0.001/2=0.999； As=223.58106/(0.9991.45300.00)=514.29mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:4500.001500.000.15%=10125.00mm2。故取 As=10125.00mm2。6、塔吊稳定性验算塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图： 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算： 式中K1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安
16、全系数最小取1.15； G起重机自重力(包括配重，压重),G=450.80(kN)； c起重机重心至旋转中心的距离,c=5.50(m)； h0起重机重心至支承平面距离, h0=6.00(m)； b起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=1.50(m)； Q最大工作荷载,Q=100.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=2(s)； a起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)； W1作用在起重机上的风力,W1=2.00(kN)； W2作用在荷载上的风力,W2=2.00(kN)； P1自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00(m)； n起重机的旋转速度,n=1.0(r/min)； H吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H28.00(m)； 起重机的倾斜角，=0.00(度)。经过计算得到K1=2.266由于K1=1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!目 录一、编制依据 二、工程概况 三、塔吊概况 四、塔吊基础选择 五、塔吊的使用与管理 六、QTZ63塔吊天然基础的计算书 附图：
