1、万达广场171湘潭万达B地块6#栋施工电梯基础专项施工方案111一、编制依据1、SC200/200施工升降机使用说明书2、建筑施工高处作业安全技术规程JGJ8019913、建筑机械使用安全技术规程JGJ3320124、建筑施工安全检查标准JGJ5920115、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）6、混凝土结构设计规范（GB500102010）7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）8、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ215-20109、施工组织设计 10 、本工程建筑、结构图纸二、工程概况湘潭万达广场项目位于湘潭市岳塘区芙蓉路南、晓塘路北、
2、万达东路与万达西路之间。项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。是集中购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.9 万 m2，地下 16.7 万m2。 B区由步行街商铺和住宅组成，地下室为负一层，地上商铺为2层，住宅为31-34层，层高为2.9米。建筑面积约573870.64。1-7#栋需安装11台施工电梯，6#基础设置在地库顶板，其余施工电梯基础均采用筏板基础形式，施工电梯需要升降的最大高度为105m，其中地下室高度为5m，故施工电梯总的最大升降高度为105+5=110m。
3、本项目施工电梯设备型号为SC200/200S型，安装位置详见后附电梯平面布置图。下表符建筑概况及电梯分布表：表1.1.1各栋号建筑概况表 序号 栋号 建筑面积(m2)层数 建筑高度(m) 工程性质 结构形式施工电梯（部）11#3710033F99.5高层住宅框剪222#3710033F99.5高层住宅框剪233#3000034F99.25高层住宅框剪144#3250033F96.6高层住宅框剪255#3710033F99.5高层住宅框剪266#3000034F99.2高层住宅框剪177#2590033F97.1高层住宅框剪1三、基础设计3.1施工电梯设计安装高度按照110m计算，采用73节标准
4、节（每节高1.508m）。施工升降机架重量及尺寸参考厂家提供的SC型施工升降机使用手册。3.2根据6#栋实际情况，地下室顶板已浇筑完成，顶板部位下方有结构梁，及下方风管消防管线已安装，因此考虑不破坏已完成的主体结构，故定施工电梯安装的地下室顶板上，下部采用钢管脚手架回顶卸荷。 3.3 6#栋施工电梯施工升降机基础尺寸为6000mm4000mm300mm，混凝土强度等级采用C25，双层双向配筋为三级12200。 3.4施工电梯基础定位部位结构梁板柱配筋情况：主梁为450*1000；次梁为300*800；板厚h=180mm,三级钢10150双层双向及支座附件筋。图一：梁配筋图 图二：板平面布置图
5、四、回顶设计及计算书基础设计计算 计算依据： 1、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 5、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010） 6、施工升降机（GB/T 10054-2005） 4.1、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度(m)110标准节长度(m)1.508底笼长(m)4.5底笼宽(m)3标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼
6、重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200 2.楼板参数基础混凝土强度等级C35楼板长(m)4楼板宽(m)3楼板厚(m)0.18楼板混凝土轴心抗压强度fc(N/mm2)16.7楼板混凝土轴心抗拉强度ft(N/mm2)1.57梁宽(m)0.3梁高(m)0.8板中底部短向配筋HRB33510150板边上部短向配筋HRB33510150板中底部长向配筋HRB33510150板边上部长向配筋HRB33510150梁截面底部纵筋6HRB335 25梁中箍筋配置HPB300 10200箍筋肢数2施工升降机基础长度l(m)6施工升降机基础宽度d(m)4施工升
7、降机基础厚度h(m)0.3 3.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1施工升降机动力系数n1 4.2、基础承载计算 导轨架重（共需73节标准节，标准节重167kg）：167kg73=12191kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(14602+1480+13002+200+12191)+20002)10/1000=233.91kN； 施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+12191)+1.420002)10/1000=288.692kN； 施工升降机基础自重： Pj=1.2ldh25=1.2640.225=144KN P=n(P+ Pj)=1(288.692+144
8、)=432.692kN 施工电梯安装在首层楼板上，楼板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P1=吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重）*2.1=（2*2000）+1480+（33*167）+2*2000*2.1=314.8KN。动载包括施工升降机使用过程中产生的动荷载及升降机吊笼制动失效自由坠落产生的冲击力，二者取最大值取升降机吊笼制动失效自由坠落产生的冲击力作为验算依据。两个吊笼制动失效同时自由坠落
9、时冲击力P2：冲击力=冲量/冲击时间 冲击时间忽略空气阻力和齿条摩擦阻力：1/2*10*t*t=100m t=4.58s因末速度2 *质量/2=物体重力*下落高度故末速度2= 4000kg*10m/s2*100m*2/4000kg 末速度=44.72m/s冲量=质量*末速度-质量*初速度=4000kg*44.72m/s-0=178885kgm/s=178885N.S 冲击力P2=178885N.S/4.48s=39929kg392KN施工升降机的计算荷载P总=P1+P2=706.8KN抗冲切承载力验算： 车库顶板砼应满足如下计算要求：Ft0.7*ft*am*h0=0.7*1.43*1.35*4
10、20=435.134KNft-混凝土轴心抗压强度设计值为1.43Mpa。h0-基础冲切破坏锥体的有效高度420mmam-冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=（at+ab）/2=1035mmat-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长：取at=650mmab-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长：取ab =650+（2*420）=1490mmh-截面高度影响系数，截面高度小于800mm，取1.0.Pj=车库顶板单位面积的净反力（承载力）：Pj=（603.6+1.2*0）/（4.6*4）=32.80KpaA1-冲切验算时取用的部分基底面积：取值=1.75*1.75=3.06 Ft
11、-相应于荷载效应基本组合时作用在A1上的地基土反力设计值。按Ft=P/ A1=197.25KNFt =197.25 0.7*ft*am*h0=0.7*1.43*1.35*420=435.134KN车库顶板冲切力验算合格，满足施工升降机使用要求。顶撑立杆对车库顶板的冲切力验算，因前式已验算升降机标准节对车库顶板的冲切力，并验算通过，顶撑系统的冲切力远小于升降机标准节，故顶撑立杆对车库顶板的冲切力验算合格。4.3回撑搭设方案：施工电梯基础尺寸为40006000mm，因此加固范围为54007200mm，由此地下室顶板承担的总荷载为总荷载为：706KN（5.4m*7.2m）=18.1kN/m2此荷载由
12、施工电梯底部54007200范围的楼板承担，而根据结构设计总说明，该区域楼板设计活动荷载为5KN/m2，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑架承受荷载为：18.1kN/m2-5KN/m2=13.1KN/m2将上述荷载等效转化为混凝土荷载进行计算，已知混凝土容重为25KN/m3，等效的混凝土厚度为13.1KN/m225KN/m3=520mm鉴于此，回顶钢管架按800mm纵横间距设置立杆，高度方向步距h=1500mm，沿架体外围通长设置剪刀撑，回顶架体仅在负一层搭设。4.4地下室顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、
13、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（2）设计选型：首层楼板在施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证楼板使用安全。钢管脚手架间距纵横为800800mm，步距为1500mm，40mm90mm木方，钢管顶托顶紧。（3）计算书：一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；脚手架搭设高度(m):4.10； 采用的钢管(mm):482.
14、8 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.18；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图
15、2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.112 =1.35kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
16、 p1 = (1.000+2.000)0.5000.300 = 0.450 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.84 + 0.105) = 1.134 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.450=0.630 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.6300.500 /4 + 1.1340.5002/8 = 0.114 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.630/2 + 1.1340.500/2 = 0.599 kN ； 截面应力 = M / w = 0.1
17、14106/83.333103 = 1.586 N/mm2； 方木的计算强度为 1.586 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.5001.134/2+0.630/2 = 0.349 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 742.500/(2 40.000 90.000) = 0.3N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.3小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载
18、的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.84+0.105=0.945 kN/m； 集中荷载 p = 0.450 kN； 最大变形 V= 50.945500.0004 /(3849500.0004166666.67) + 450.000500.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.059 mm； 方木的最大挠度 0.059 小于 500.000/250,满足要求! 三、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =0.840.500 + 0.630 = 1.485
19、 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.128 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.066 mm ； 最大支座力 Qmax = 2.633 kN ； 截面应力 = 0.128106/5080.000=25.264 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00
20、kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.633 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1295.600 = 0.723 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.5000.500 = 0.088
21、kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1760.5000.500 = 1.100 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.910 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.5000.500 = 0.750 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 3.343 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 3.343 k
22、N； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表
23、5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.250 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=3342.552/（0.207489.000） = 33.022 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 33.022 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立
24、杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.2502 = 2.000 m； Lo/i = 2000.000 / 15.800 = 127.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=3342.552/（0.412489.000） = 16.591 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 16.591 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，
25、h+2a = 2.000 按照表2取值1.006 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.006(1.500+0.2502) = 2.501 m； Lo/i = 2500.916 / 15.800 = 158.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=3342.552/（0.281489.000） = 24.326 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 24.326 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！四、施工电梯基础定位及施工1、施工电梯基础定位详见下图平面
26、图。2、用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/1500。3、钢筋要绑扎牢固，严禁踩踏下陷，板凳筋要支撑牢固。4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。五、场地及机械设备人员等准备1、在基础周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物。2、留出施工电梯进出堆放场地及混凝土车、汽车进出通道，路基必须畅通。3、施工电梯安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道。4、施工电梯安拆必须由专业的安拆人员进行操作。工人安排计划表主要工种数量（人）任务砼工4浇筑混凝土钢筋工2绑扎钢筋焊工1焊接作业木工2支模杂工4清理、修整工具及机械安排
27、计划表名 称单位数 量任务钢筋钩把4绑扎钢筋锤把4支模打钉固定砼振动棒台1振捣混凝土混凝土车台1运送混凝土泵机台1输送混凝土焊机台1焊接钢筋水准仪台1测量经纬仪台1测量六、工艺流程弹线放样基础下梁钢筋绑扎支撑梁及基础支模基础钢筋绑扎预埋螺栓隐蔽验收浇捣砼及养护拆梁模板七、施工外用电梯施工要求1、 基础钢筋与主体防雷网钢筋连通，以满足防雷要求。 2、 应清理足够大的专用安装场地。3、 根据基础要求制作好钢筋、预埋件。4、 安装场地应清理干净，并用标志杆围起来，禁止非工作人员入内。5、 防止安装地点上方掉落物体，必要时加安全网。6、 基础钢筋绑扎、混凝土浇注严格按方案及规范施工。7、 混凝土基础的
28、预埋件表面应校水平，平面度误差小于1/1000。8、 防雷采用一条16mm钢筋与外用电梯基础钢筋焊接，外通至建筑物防雷网。9、安装、运行必须待基础混凝土强度达到100%后方可进行。10、施工外用电梯拆除时，电梯基础使用风炮机打凿，基础垫层用人工打凿清理，不能损害板面结构。12、施工外用电梯支承顶架要定期派专人检查，进行保修；一旦发现顶架出现失稳情况，马上停止施工电梯运行，并立即通知有关部门召开会议，决定加固解决方案。13、雨季施工及积水时派一人负责清理。14、施工外用电梯安装方案另编。15、基础所用混凝土强度等级为C35，基础地脚螺栓为30#调质，钢板及附墙螺栓为Q235AF,焊条为E4303
29、型；16、钢筋保护层厚为35mm；17、混凝土基础地耐力应达到150kn/平方米以上；18、基础应有可靠接地，接地电阻4；19、第一套附墙架高度4.5m6m；20、第一套以上的附墙架高均为9m；21、附墙架以上最大自由高度为7.5m；22、必须考虑排水措施。八、施工电梯进楼层处脚手架搭设1、施工电梯吊笼与建筑物外边之间架体搭设为落地式双排脚手架级悬挑外架，悬挑外架部分分别在每个施工电梯吊笼两侧设置一根4.5m长I16工字钢，以进行架体的挑设。 2、在电梯吊笼两侧、支撑工字钢上设置从下至上的立杆，每根工字钢上设置四根立杆（双立杆设置），间距根据实际距离确定。立杆通过套住焊接在工字钢表面上的25，长150mm的短钢筋与工字钢连接牢固。详见下图）3、架体进
