1、悬臂连续梁施工方案60+100+100+60m悬臂连续梁施工方案1.编制依据（1）宣风袁河特大桥 沪昆客专施图(桥）HCJXV-10-（2）无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁通用参考图（通桥（2008)2368A）(3）客运专线铁路常用跨度梁桥面附属设施（通桥（2008）8388)(4）宣风袁河特大桥施工组织设计方案(5)客运专线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ213-2005）。（6）铁路混凝土工程施工技术指南铁建设【2010】421号。（7)客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准。(8）铁路混凝土工程施工质量验收补充标准。TB10424-2010（9）铁路桥梁预应力混凝土施工技术规范2、工程概
2、况及主要工程数量2.1工程概况2.1。宣风袁河特大桥4549号墩采用（60100+10060m）预应力混凝土变高度连续箱梁设计跨越既有铁路、袁河直流,连续梁采用菱形挂篮悬臂灌筑施工方法施工.2。1.2梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽12m,高6.65m，跨中9m直线段及边跨13.25m直线段梁高为3。85m,边支座中箱梁底宽6。7m。顶板厚度除梁端附近外均为45cm,底板厚度40cm至100cm，按直线线形变化，腹板厚48至90cm，按折线变化。全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有空洞，供检查人员通过。2.1.3桥面宽度:防撞墙内侧净宽8。8m,桥上人行道栏杆内
3、侧净宽11.9m，桥面板宽12m，桥梁建筑总宽12。28m。2.1。4梁全长为177.5m，计算跨度为48+80+48m,中支点处梁心线至梁段0。75m。2.1.5见“平面布置图 图2-1”“立面布置图 图22”。2。2主要工程数量表2-1材料名称混凝土普通钢筋精扎钢筋钢绞线工程数量3094。391m3565.988吨48.36吨148.675吨3、施工总体方案3。1预应力砼连续箱梁悬臂灌注 墩顶现浇段（0段），采用临时支墩托架法施工，箱内顶板采用门式脚手架支撑;悬灌梁段采用菱形挂篮悬臂施工，挂篮采用全密封,并在既有线上搭设防护棚架防止桥上物品掉落，防护棚架根据国道公路管理部门要求,采用型钢和
4、钢管结合搭设，顶部铺设双层竹跳板及安全网防护.中跨合拢段采用合拢吊架施工，吊架底篮及模板采用挂篮的相应部件。边跨现浇段及边跨合拢段，采用落地型钢支架法施工;钢筋由工厂集中加工制作，运至现场由吊车提升、现场绑扎成型；混凝土由搅拌站集中供应,搅拌输送车运输，混凝土输送泵泵送入模，插入式振捣器捣固。混凝土采用覆盖塑料薄膜养护。3。2施工工艺流程见“连续箱梁施工工艺总流程图 图31。3.3临时支墩、支座锁定3。3.1临时支墩、支座锁定临时固结通过设置临时支墩和锁定支座的方式来实现.临时支墩设有厚5070mm内设有电阻丝的硫磺砂浆夹层，通过电阻丝内通电融化硫磺砂浆即可解除临时支墩。在临时支墩顶底设塑料薄
5、膜隔离层。3。4结构体系的转换图3-1 连续箱梁施工工艺总流程图连续梁桥采用悬臂施工法，在结构体系转换时,为保证施工阶段的稳定，连续梁边跨先合拢，释放梁墩锚固,结构由双悬臂状态变成单悬臂状态，最后跨中合拢，形成连续梁受力状态。施工过程中存在梁的受力结构体系转换,施工时应注意以下几点。结构由双悬臂状态转换成单悬臂受力状态时，梁体某些部位的弯矩方向发生转换.所以在拆除梁墩锚固前，应按设计要求，张拉一部分或全部布置在梁体下部的正弯矩预应力束。对活动支座还需保证解除临时固结后的结构稳定,如需控制和采取措施限制单悬臂梁发生过大纵向水平位移.梁墩临时锚固的放松，应均衡对称进行，确保逐渐均匀地释放。在放松前
6、应测量各梁段高程,在放松过程中，注意各梁段的高程变化,如有异常情况，应立即停止作业,找出原因，以确保施工安全。对转换为超静定结构，需考虑钢束张拉、支座变形、温度变化等因素引起结构的次内力.若按设计要求,需进行内力调整时，应以标高、反力等多因素控制，相互校核.如出入较大时，应分析原因.在结构体系转换中，临时固结解除后，将梁落于正式支座上,并按标高调整支座高度及反力。支座反力的调整，应以标高控制为主，反力作为校核。4、施工方案及方法4。1墩顶现浇段(0#段）施工墩顶现浇梁段（0#段）采用临时支墩托架法施工，并将0#段混凝土一次性浇注完成.4.4.1工艺流程见“墩顶0#段施工工艺流程框图 图4-1。
7、4.1。2地基处理连续箱梁0段临时支墩直接安装在承台上，托架采用型钢与临时支墩焊接而成.根据桩基承台设计结果，地基承载力满足施工要求。图41 墩顶0#段施工工艺流程框图 4。1。3托架设计托架设计须进行托架刚度和稳定性验算、地基允许承载力的验算、地基沉降的验算,各项验算指标符合规范要求后按设计图进行托架安装与焊接.见“墩顶0#段托架结构示意图 图424.1。4托架、支架安装连续箱梁0#段支架,采用C35混凝土直径为1.2m的临时支柱4根，横桥方向间距为4.5m，顺桥方向距离桥墩2m.临时支柱与墩身采用30型钢拼装焊接而成，支柱与支柱之间采用16的槽钢型钢托架与临时支墩连接联合受力。连续梁0#段
8、托架,采用在浇筑临时支柱时，在横桥方向预埋两根60工字钢，长为14米作为托架基础。在60工字钢上顺桥方向设置竖直上下放置两根40工字钢。上下两排中间采用，20工字钢作为调整斜坡。翼板及箱室内支架采用门式脚手支架，间距按1.2m1.2m布置，同时与箱梁支撑连接以保证稳定性.4。1。5模板梁底模板:0块底模采用1。6cm厚竹胶板与10*10cm方木组合而成.梁底变截面部分与纵坡采用钢制楔形支架调整，从而使底模达到设计截面与线路坡度要求。侧模：外侧模采用大块挂篮钢侧模，在梁变宽部分加工特制钢模板调整宽度，外侧模采用型钢固定支架加固。内侧模板采用3015钢模板拼装，梁内拼装脚手架加固。顶板底模与外侧模
9、连接处镶橡胶条塞紧，以防漏浆。隔墙模板及腹板内模板：均采用定型组合钢模板现场拼装，内模板的紧固主要用脚手架连接，并用对拉螺杆加固.倒角模板采用木模。人洞模板及支架：隔墙人洞采用木模板、木支架，顶板临时人洞模板采用钢板焊接,支撑用12钢筋与梁顶板钢筋网片焊接.端模:端模用自行加工的钢模板，与内外模及其骨架连接牢固，中间留进人洞方便捣固人员出入，待混凝土浇注到位后再行补加。4。1。6钢筋及预应力孔道安装、混凝土灌注及养护、预应力施加、孔道压浆等工序见后详述。4。2悬灌梁段施工4。2.1施工工艺流程见“悬灌梁段施工工艺流程图 图4-3”。图4-3 悬灌段施工工艺流程图4。2.2挂篮施工4。2.2.1
10、挂篮结构施工挂篮采用自行设计制作的轻型菱形挂篮，主要由主桁架、行走及锚固系统、吊带系统、底平台系统、模板系统五大部分组成。该挂篮承载能力和刚度大,机械化程度高，操作方便快捷、安全可靠。挂篮结构见“挂篮结构示意图 图44”4。2.2。2挂篮拼装挂篮结构构件运达施工现场后,利用塔吊吊至已浇梁段顶面，在已浇好的0梁段顶面拼装，拼装完毕后，对挂篮施加梁段荷载进行预压，充分消除挂篮产生的非弹性变形，悬灌施工过程中，将挂篮的弹性变形量纳入梁段施工预拱度计算。见挂篮结构拼装的主要流程图 图4-5。在挂篮施工过程中要始终保证有四个锚点锚固每个上主梁(一篮为八个锚点）。在挂篮走行过程中要始终保证每篮至少有二个保
11、险点。在走行过程中始终要保证主梁后吊轮滑轨两边有锚点锚固滑轨。桥面组件的拼装滑轨的放置.在桥面靠里竖向预应力筋位置放置滑轨。竖向预应力筋要伸出桥面120-140mm左右以保证能锚固滑轨。保证滑轨间距6。22M(偏差2mm）,并保证两轨面水平(高差不平度1mm）.并用锚具锚固滑轨。在前滑动支座处不设滑轨接头.滑轨纵向位置采用以下方法调整：用千斤顶支顶主桁下平杆使活动支座稍稍离开滑轨面（2mm），而后窜动滑轨到理想位置.装拼主桁片及主桁片配件。先将活动支座安装好，再将平杆安放在工作位置,后部用枕木支平支稳，保证下平杆的平直，而后用精轧螺纹钢锚住。安装立杆后用4部3T倒链将其四个方向拉住，而后依次安
12、装上平杆、后斜杆及前斜杆，一组主桁安装好后安装另一组桁片。 图4-4 挂篮结构示意图45 挂篮结构拼装的主要流程图悬吊工作平台安装桥面下组件的拼装外滑梁及翼模的安装.先将翼模及滚轮架组装在滑梁工作位置上,将翼模点焊在滑梁上，在滑梁尾部焊挡块；而后将其吊置工作位置先将后锚用精轧螺纹钢吊住，而后安装滑梁前吊带吊住滑梁前部.根据挂篮施工条件,1#段施工时内外滑梁需向外移动600mm才可满足施工。内外滑梁有两组备用孔来满足1段的施工，但内外滑梁前吊带在1#段施工时不能用而改用精轧螺纹钢临时替代。4。2。2.3挂篮静载试验挂篮拼装完毕后,进行荷载试验以测定挂篮的实际承载能力和梁段荷载作用下的变形情况。荷
13、载试验时，加载按施工中挂篮受力最不利的梁段荷载进行等效加载，测定挂篮自身弹性变形和非弹性变形值,作为悬灌梁立模时的参考数据，对挂篮的设计计算图式及技术参数进行验证。具体加载点及加载量如下所示表41加载程序加载力（KN)持载时间备注一载（50%)6855分钟测下沉量及主要受力杆带应力及应变二载（75）10275分钟测下沉量及主要受力杆带应力及应变三载（90%）12325分钟测下沉量及主要受力杆带应力及应变四载（100）13695分钟测下沉量及主要受力杆带应力及应变五载（110%）150610分钟测下沉量及主要受力杆带应力及应变六载(120%）16435分钟测下沉量及主要受力杆带应力及应变卸载0测
14、下沉量注:本静载试验是以1段重量值为试验荷载值。1段砼为1368。82KN。节段长度2.7米.根据各级荷载作用下挂篮产生的挠度绘出挂篮的荷载挠度曲线,为悬臂施工的线性控制提供可靠的依据.根据最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力,可以计算挂篮的实际承载能力，了解挂篮使用中的实际安全系数，确保安全可靠.加载方法根据现场的实际条件采取千斤顶和锚固于承台内的锚锭对拉反压加载。4。2。2。4挂篮的移动松动内外滑梁后吊轮组，使后吊轮组下落滑梁上翼8公分左右.松动内外滑梁后锚，使滑梁缓慢落在悬挂轮上.同时利用内外滑梁后锚孔加设保险钢丝绳.安装外滑梁和后托梁之间走行吊杆和主桁悬吊平杆和后托梁之间吊杆，安装长度应留
15、有约80mm间隙。而后拆下边锚，松动底锚，使底模后部缓慢下落悬挂在两边走行吊杆上使底模下落，而后拆掉底锚丝杠. 底模下落到位后用两部10T倒链联接在外滑梁和后托梁之间做为保险装置。在主桁下平杆靠后端适当位置用上锚板加设一保险锚点，此锚点要略松。而后拆除后结点所有锚点，使后吊轮吊在滑轨上，在走行过程中始终保证每片主桁有一保险点不能松脱。加设千斤顶顶座,利用千斤顶顶推活动支座逐渐将挂蓝前移。前移时要保证两桁片同步进行并且要缓慢避免冲击。可在滑轨面上涂些黄油方便滑动。前移过程中要始终保证后结点有一个保险锚点.挂蓝到位后进行调整锚固.在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，将挂篮沿行走轨道移至下一梁段
16、位置进行施工，直到悬灌梁段施工完毕。4。2.2.5挂篮拆除箱梁悬灌梁段施工完毕后,进行挂篮结构拆除。拆除顺序为：箱内拱顶支架侧模系统底模系统主桁架,吊带系统及行走锚固系统在其过程中交叉操作。箱内拱顶支架采取拆零取出,侧模、底模系统采用卷扬机整体吊放，主桁架采取先退至墩位附近再利用吊机进行拆零。4.2。2。6挂篮拼、拆装注意事项挂篮拼装、拆除应保持两端基本对称同时进行。挂篮拼装应按照各自的顺序逐部操作,作业前应对吊装机械及机具进行安全检查，在操作过程中地上、空中应有专人进行指挥及指导。挂篮的拼装、拆除是高空作业,每道工序务必经过认真的检查无误后方可进行下一道工序。4.3悬臂灌注施工悬臂灌注施工主
17、要包括挂篮前移、挂篮调整及锚固、钢筋及孔道安装、混凝土灌注及养护、预应力施加、孔道压浆六个工序循环进行。悬灌梁段施工长度3.5-2。7米，当混凝土强度和弹性模量达到设计要求后进行预应力张拉，根据梁体情况具体调整,各个工序的施工周期见施工周期安排示意图。4.3。1挂篮前移：在前一梁段施工完毕后，解除放松各吊点，使模板脱离梁体，解除梁上后锚点，进行锚固转换，行走小车托力转换在滑道上，通过手拉葫芦拖拉主桁采取整个挂篮前移动至下一梁段位置.4.3.2挂篮调整及锚固:挂篮就位后，先进行主桁梁上锚固转换给梁体的锚筋上和底篮后锚安装转换在梁体上，然后通过测量仪器进行中线、高程测量、定位,通过千斤顶进行标高调
18、整，经过检查确定合格后，最后进行全面锚固.4。3。3钢筋及孔道安装、混凝土灌注及养护、预应力施加、孔道压浆等工艺见后详述。4.4线形控制为确保施工中结构的可靠性和安全性以及保证桥梁线形及受力状态符合设计要求，对桥梁悬臂施工进行控制。4.4.1线形控制相关参数的测定4.4。1.1挂篮的变形值施工挂篮的变形难以准确计算，要通过挂篮荷载试验测定。在挂篮拼装后，采用反压加载法进行荷载试验，加载量按最不利梁段重量计算确定。分级加载，加载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值，可以得到挂篮的荷载与挠度关系曲线。4。4。1。2施工临时荷载测定施工临时荷载包括施工挂篮、人员、机具等。4。4.1。3箱梁混凝土容重和
19、弹性模量的测定混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量E随时间的变化规律，即E-t曲线，采用现场取样通过万能实验机进行测定,分别测定混凝土在7、14、28、60天龄期的E值，以得到完整的Et曲线。混凝土弹性模量和容重的测量通过现场取样，采用实验室的常规方法进行测定.4.4。1。4预应力损失的测定预应力损失分几种，本桥施工中主要测定纵向预应力钢绞线的管道摩阻损失，以验证设计参数取值和实际是否相符，根据有效预应力计算由预应力施工引起的悬臂挠度.测定时,在预定的测点位置，将波纹管开孔，采用电阻应变片和电阻应变仪测量钢绞线的实际管道摩阻损失.4。4。1.5混凝土的收缩与徐变观测混凝土的收缩与徐
20、变采用现场取样，进行7天、14天、28天、90天的小梁收缩徐变系数测定，在测定结果没有以前,采用以前施工中相同或相似条件下同等级混凝土的试验数据。4.4.1。6温度观测温度是影响主梁挠度的最主要的因素之一，温度变化包括日温度变化和季节变化两部分，日温度变化比较复杂,尤其是日照作用，季节温差对主梁的挠度影响比较简单，其变化是均匀的。因此为了摸清箱梁截面内外温差和温度在截面上的分布情况,在梁体上布置温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律。4。4.2施工预拱度计算在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工预拱度的计算。箱梁预拱度计算根据现场测定的各项参数由专业程序计算得出。4。4。3悬臂
21、箱梁的施工挠度控制根据预拱度及设计标高，确定待悬灌梁段立模标高，严格按立模标高立模。挠度观测资料是控制成桥线型最主要的依据，在现场成立专门观测小组,加强观测每个节段施工中混凝土浇注前后、预应力张拉前后4种工况下悬臂的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进行分析，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值，保证箱梁悬臂端的合拢精度和桥面线型。为了尽量减少温度的影响，挠度的观测安排在早晨太阳出来之前进行。合拢前将合拢段两侧的最后23个节段在立模时进行联测，以保证合拢精度。4.4。4高程监测4。4。4.1高程测点布置与监测安排在每个箱梁节段上布设二个对称的高程控制点，以监测各段箱梁施工的挠度及整个箱梁
22、施工过程中是否发生扭转变形。4.4。4。2测量仪器选择与测量时间安排采用S1精密水准仪来进行高程测量监控,每次的读数都采用主尺、辅尺观测，测量时间安排在一天温度变化较小的时间里观测.4。4.4.3箱梁悬灌段高程控制程序见“箱梁悬灌段高程控制程序图图46所示。4。4。5悬臂施工中的中线控制在0段施工完后，用全站仪将箱梁的中心点放置0段上,并在箱梁段未施工前将两墩0#段上放置的箱梁中心点进行联测，确认各个箱梁中心点在误差精度范围内，才进行下一步的箱梁施工测量.测量仪器采用2”级全站仪。箱梁中心线的施工测量,首先是将仪器安置在0块的中心点,后视另一墩0段中心点,测量采用正倒镜分中法。距离采用全站仪三
23、次测量的平均值。图46 箱梁悬灌段高程控制程序图4.5边跨现浇段施工4.5.1施工工艺流程见“边跨现浇段施工工艺框图 图47”。4。5.2施工方法4.5.2。1地基处理：先将边跨等高度现浇段处场地推平挖除软弱地层采用换填砂砾，夯实，然后根据设计采用混凝土条形基础支撑刚柱，以减小沉降量，同时做好地基的排水，防止雨水或混凝土浇注和养生过程中滴水对地基的影响。4。5.2.2支架设计进行支架刚度和稳定性验算、地基允许承载力的验算、地基沉降的验算，各项验算指标符合规范要求后进行支架搭设。见“边跨现浇段支架设计图 图4-8”图4-7 边跨现浇段施工工艺框图边跨现浇段支架设计图 图4-8连续梁边跨现浇段支架
24、设计图先进行分层回填承台基坑,并用蛙式打夯机夯实。然后将整个支架范围内的地面用C20混凝土进行换填，其厚度为30cm,为防止表面积水,混凝土应做成1%的横坡，顺桥两侧开挖好排水沟,确保排水畅通。在浇注完混凝土的地面上搭设支架即可。立柱采用直径为60cm圆钢管，顺桥方向间距为1。5m.横桥方向间距为4m。顶棚顺桥方向采用40b工字钢与立柱焊接,每根立柱上安置3根40b的工字钢。横桥方向采用25b工字钢，与顺桥方向工字用U型螺栓加固并焊接.4。5.2.3支架搭设：支架组合钢结构钢架，支架搭设后，加设纵、横向斜撑，以确保支架结构稳定.铺设底模时在底模与分配梁间设置圆钢管作为滑动层，以确保边跨合拢临时
25、束张拉时梁体与支架之间的相对滑动,但在边跨合拢锁定前,采取临时措施限制底模的纵向移动.4。5.2。4支架预压:见“墩顶现浇段(0#段）施工”中支架预压。4。5。2.5模板：底模采用16mm竹胶板，外模采用整体钢模板、外侧模板拼装后用18的对拉螺杆对拉；内模采用组合钢模，箱梁内顶板采用钢管支架支模，钢管支架直接支撑在底模板上,脚手架底垫同标号的混凝土垫块，其调模、拆模采用木楔调整完成。4.5.2。6混凝土灌注：采用泵送砼浇注,砼施工顺序由支架中间向支点和悬浇端扩散,以减少支架沉降的影响。4。6合拢段施工及结构体系的转换连续箱梁合拢施工时先合拢边跨，再合拢中跨.合拢温度应符合设计要求,合拢段两端悬
26、臂标高及轴线允许偏差应符合设计或规范要求。4。6.1合拢段施工工艺流程见“合拢段施工工艺框图 图4-9。4.6.2边跨合拢施工4.6.2。1施工准备悬臂梁段浇注完毕，拆除悬臂挂篮；清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合拢段施工的材料、设备有序放至墩顶；在“T构”两悬臂端预备配重水箱；近期气温变化规律测量记录.4。6。2.2边跨合拢段支架及模板边跨合拢段与边跨等高度现浇段一样,采用型钢支架支模施工。悬臂梁段浇注完毕，拆除挂篮，接长边跨等高度现浇段支架，拼装合拢段支架,支架的搭设与现浇段要求一样。外模采用挂篮模板,底模采用160mm竹胶板，内模采用组合钢模。4。6.2.3设平衡重 采用在悬臂端的水
27、箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定.配重及合拢步骤见下图。图4-9 合拢段施工工艺框图4。6。2.4普通钢筋及预应力管道安装普通钢筋在地面集中加工成型,运至合拢段绑扎安装，绑扎时将劲性骨架安装位置预留,等劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前，应试穿所有底板束，发现问题及时处理。合拢段底板束管道采用钢管，或者用双层波纹管替代，管道内穿入钢绞线芯模，以保证合拢段混凝土浇注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道安装同箱梁悬灌梁段.4.6.2.5合拢锁定合拢前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接,尽可能保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体
28、积改变，锁定时间按合拢段锁定设计执行,临时“锁定”是合拢的关键，合拢“锁定遵循又拉又撑的原则，即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力束。支撑劲性骨架采用“预埋槽钢+连接槽钢+预埋槽钢”三段式结构，其断面面积及支承位置根据锁定设计确定，合拢时，在两预埋槽钢之间设置连接槽钢,并由联结钢板将连接槽钢与预埋槽钢焊接成整体,同时注意焊缝应设在不同截面处。临时预应力束按设计布置，临时预应力张拉吨位按锁定设计确定,劲性骨架顶紧后进行张拉,临时束张拉锚固后不压浆，合拢完毕后将拆除。合拢锁定布置见下“合拢段合拢锁定布置示意图”。4.6.2.6解除三跨连续梁两边T构墩梁临时支座固结，同时锁定一侧墩顶永久支座（
29、三跨连续梁有固定支座的T构与边跨现浇段合拢时，不存在锁定永久支座）。4.6。2.7浇注合拢段混凝土合拢段混凝土浇注过程中，按新浇注混凝土的重量分级卸去平衡重（即分级放水）,保证平衡施工.合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注，可保证合拢段新浇注混凝土处于气温上升的环境中,在受压的状态下达到终凝，以防混凝土开裂，混凝土的浇注速度每小时10m3左右，3-4小时浇完。4。5.2。8预应力施工合拢段永久束张拉前，采取覆盖箱梁悬臂并洒水降温以减小箱梁悬臂的日照温差。底板预应力束管道安装时要采取措施保证管道畅通，待合拢段混凝土达到设计规定强度和相应龄期后，先张拉边跨顶板预应力束，再张拉底板第一批预应力
30、束，按照设计要求的张拉吨位及顺序双向对称进行张拉。横向、竖向及顶板纵向预应力施工同箱梁悬灌梁段施工，合拢段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。4.6.2。9直线段支架下落，拆除模板及支架。4.6.3中跨合拢施工4。6.3.1吊架及模板安装中跨合拢梁段采用合拢吊架施工，合拢吊架和模板采用施工挂篮的底篮及模板系统组装施工。安装步骤为：a.将挂篮的底篮整体前移至合拢段另一悬臂端；b.在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳，用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁；c。拆除挂篮前吊杆；d。用卷扬机调整所有钢丝绳，使底篮及内外滑梁移到相应位置，安装锚杆、吊杆和联接器将吊架及模板系统锚固稳定；e。将主桁系统
31、退至0梁段后拆除.4.6.3.2设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定.配重及合拢步骤见“中跨合拢段施工过程示意图”.4.6.3。3普通钢筋及预应力管道安装与边跨合拢段相同。4.6.3.4合拢锁定合拢前使合拢段两共轭悬臂端临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变。合拢前除“T构悬臂端按平衡要求设置平衡重外,如施工控制有要求时还将对合拢段处采取调整措施。合拢段支撑劲性钢骨架施工及临时预应力束张拉施工同边跨合拢段施工。4.6.3.5解除连续梁墩顶的临时锁定,并切断该墩临时支座锚固钢筋，完成体系转换.4.6。3。6浇注合拢段混凝土中跨合拢段混凝土浇
