1、各 汽水流量的数值见表1-1表1-1 各辅助汽水、门杆漏汽、轴圭寸漏汽数据漏气点代号漏气量（kg/h ）18243896624029082099323625721369漏气比焓（kJ/kg ）3397.23024.33169解1551278522000658003300012705821347334743169.084.1（五）原始资料1.汽轮机型以及参数（1） 机组刑式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、 凝汽式气轮机；（2） 额定功率R=660MW/（3） 主蒸汽初参数（主汽阀前）Po=16.58MPa to=538C;（4） 再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段 prh=3.232M
2、Pa tth=538C; 冷段 prh =3.567MP; tth =315C;（5） 汽轮机排汽压力 pc=4.4/5.38kPa,排汽比焓 hc=2315kJ/kg。.6 9.782.机组各级回热抽汽参数见表1-2项 目单位HiH2H3H4H5H6H7H8抽汽压力PMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0997抽汽焓hjkj/kg3144.23027.13352.22978.52851.02716.02455.8加热器上端差S tr-1.72.8加热器下端差S ti5.5水侧压力pw21.470.9162.758抽汽管道压损 Pj%35回热加热系统
3、原始汽水参数表1-2（2）（3）（4）（5）最终给水温度tfwF274.8 C;给水泵出口压力Ppuf21.47MPa给水泵效率n puF0.83 除氧器至给水泵高差HpF22.4m;小汽机排汽压力pc,xj F6.27kPa;小汽机排汽焓hc,xj F2315.6kj/kg 3.锅炉型式及参数（1）额定蒸发量Db=2208t/h额定过热蒸汽压力Pb=17.42M pa;额定再热蒸汽压力pr=3.85 MPa额定过热汽温tb=541C ;额定再热汽温tr=541C; 汽包压力pdu=18.28MPa锅炉热效率n b=92.5%。锅炉型式：德国BABCOCK-2208t/hL次中间再热、亚临界压
4、力、 自然循环汽包炉；（6）4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失S pl =4% 中压缸进汽节流损失S p2=2%（2）轴封加热器压力psg=102KPa, 疏水比焓 hd,sg =415kJ/kg ;（3） 机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表 5-2 ;（4） 锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表 5-2 ;（5） 汽轮机机械效率n m=0.985;发电机效率n g=0.99 ;（6）补充水温度t maF20C;（7）厂用点率 =0.07。5.简化条件a fw= a b+ a bi - a sp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99193.各小
5、汽流量系数a sg,k按预选的气轮机进汽量Do和表1-1原始数据，计算得到门杆漏 汽、轴封漏汽等各小汽的流量系数，填于表 1-1中。（二）气轮机进汽参数计算1.主蒸汽参数由主汽门前压力po =16.58Mpa,温度t O=538C,查水蒸气性质表,得主蒸汽比焓值h0=3397.1kJ/kg.主汽门后压力 p0=（1- S p1）P0=（1-0.04）16.58=16.0128Mpa由 P0=16.0128Mpa, h二 h0=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表，得主汽门后气温t 0=535.254 C。名称全厂工质渗漏锅炉排污厂用汽暖风器过热器减温水汽（水）量kg/h1100060483离
6、开系统的介质比焓1760.33108.2724.7返回系统的介质比焓*3.783.7687表2-5全厂汽水进出系统有关数据2.再热蒸汽参数由中联门前压力prh=3.232Mpa,温度trh=538C ,查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kJ/kg.中联门后再热气压 P=（1- S p2）prh=（1-0.02）3.232=3.16736Mpa 由 prh=3.1673Mpa, h 巾二 hrh=3538.9029kJ/kg,查水蒸气性质表， 得中联门后再热气温t rh=537.716 C .（二）辅助计算1.轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓 hs
7、g.计算详表见表2-6.表5-42汽水量Gi,kg/h9396汽水系数ai0.00076260.0006730.0012640.0010320.00019130.0039263汽水点比焓hi总焓a ihi2.649272.13305 :3.82273.121070.6498812.3759平均比焓12.3759/0.0039263=3152.13.凝汽器平均压力计算由Psi=4.40kpa,查水蒸气性质表，得tsi=30.54 C ;由Ps2=5.38kpa,查水蒸气性质表，得ts2=34.19 C ;凝汽器平均温度 ts=0.5 （tsi +ts2） =0.5 （30.54+34.19 ）
8、=32.365C ;查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力Ps=4.854kpa;将所得数据与表5-1的数据一起,以各抽气口的数据为节点，在h-s 图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线，见图2-14图2-14气轮机的气态膨胀过程线（四）各加热器进、出水参数计算 首先计算高压加热器H1。加热器压器P 1:式中P 1= （1- pl） P1= （1-0.03 ） X 5.945=5.766MPa P 1第一抽汽口压力； P1抽汽管道相对压损；又P1=5.766MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,1 =272.9H1出水温度tw,1:t w,1= t s,1 - S t =272.9- （-1.7 ）
9、=274.6 S t加热器上端差。H1疏水温度td1 :Td1= t w,1+S t1=243.4+5.5=248.9加热器下端差，S t1=5.5进水温度，其值从高压加热器H2的上端差S t计算得到水比焓已知加热器水侧压力 Pw=20.47MPa由ti=274.6,查的H1出 hw,i=1204.5kJ/kg由 tw,i=243.4, Pw=20.47MPa,查得H1进水比焓hw,i=1056.0kJ/kg由 td1=248.9, P 1=5.766MPa,查得 H1 疏 水比焓hd,1=1080.4kJ/kg.至此,高温加热器H1的进、出口汽水参数 已经全部算出。计算高压加热器H2加热器压
10、器P 2:P 2= （1- P2） P2= （1-0.03 ） X 3.668=3.557MPa P 2第二抽汽口压力； F2抽汽管道相对压损；又P2=3.557MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,2 =243.4H2出水温度tw,2:t w,2= t s,2 - S t =243.4-0=243.4s t 加热器上端差。H2疏水温度Td, 2 :Td, 2= t w,2+ 3 t2=208.3+5.5=213.5S t2 加热器下端差，S t2=5.5tw,2进水温度，其值从高压加热器H3的上端差S t计算已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa由12=243.4,查的H2出 hw,2
11、=1056.0kJ/kg得H2进水比焓由 tw,2=208.3, pw=20.47MPa,查查得H2疏水比焓 出口汽水参数已经全部hw,2=897.2kJ/kg由 td , 2=213.5, P 2=3.557MPa, hd,2=914.2kJ/kg.至此，高温加热器H2的进、 算出。计算高压加热器H3 加热器压器P 3:P 3= （1- p3） P3= （1-0.03 ） X 1.776=1.722MPa式中 P 3第三抽汽口压力； P3抽汽管道相对压损；又P3=1.722MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,3 =204.9H3 出水温度 tw,3: tw,3=ts,3 - S t=2
12、04.9- （-1.7）=206.6式中 S t 加热器上端差。H3疏水温度td3Td3= t w,3+ S t3 = 179.2+0=179.2S t3 加热器下端差，S t3=0tw,3进水温度，其值从处氧气器H4的上端差S t计算得已知加热器水侧压力 Pw=20.47MPa由13=206.6,查的H3出 hw,3=889.7k J/kg由 tw,3=179.2, pw=20.47MPa,查得 H3 进水比焓hw,3=769.9kJ/kg由 td , 3=179.2, P 3=1.722MPa,查得 H3 疏水比焓hd3=759.9kJ/kg.至此，高温加热器H3的进、出口汽水参数已经全部
13、 算出。计算高压加热器H4 加热器压器P 4:P 4= （1- p4）P4= （1-0.05 ） X 0.964=0.9158MPa P 4第四抽汽口压力； F4抽汽管道相对压损；又P4=0.9158MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,4 = 176.0H4出水温度tw,4:tw,4=ts,4- S t4 =176.0-0=176.0S t4 加热器上端差。H4疏水温度td4 :Td4= t w,4+ S t4 =141+5.5=146.5式中 S t4 加热器下端差，S t4=5.5tw,4进水温度，其值从底压加热器H5的上端差S t计算已知加热器水侧压力 Pw=0.9161MPa,由
14、14=176.0,查的H4出水比焓 hw,4= 745.4k J/kg由593.7k J/kg 由617.3k J/kg. 出。tw,4=141,pw=0.9161MPa,查得 H4 进 水比焓 hw,4= td, 4=146.5, P 4=0.9158MPa,查得 H4 疏水比焓 hd,4 =至此,高温加热器H4的进、出口汽水参数已经全部算计算低压加热器H5 加热器压器P 5:P 5= （1- p5） P5= （1-0.03 ） X 0.416=0.403MPa P 5第五抽汽口压力； P5抽汽管道相对压损；又P5=0.403MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,5= 143.8H5出水
15、温度tw,5:t w,5= t s,5 - S t5 = 143.8-2.8=141S t5 加热器上端差。H5疏水温度td5 :Td5= t w,5+ S t5=120.3+5.5=125.8式中 S t5 加热器下端差，S t5=5.5已知加热器水侧压力 Pw=2.758MPa,由15=2125.8,查的H5 出水比焓 hw,5= 530.1k J/kgtw,5=120.3, pw=2.758MPa,查得 H5 进水比焓 hw,5=tw,5 进水温度，其值从高温加热器H6的上端差S t计算 得到td, 5=125.8, P 5=0.403MP a,查得 H5 疏水比焓 hd,5 = 至此,
16、高温加热器H5的进、出口汽水参数已经全部算506.7k J/kg528.5k J/kg.出。计算低压加热器H6加热器压器P 6:P 6= （1- p6） P3= （1-0.03 ） X 0.226=0.219MPa式中 P 6第六抽汽口压力；又P3=0.219MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,6= 123.1H6出水温度tw,6:t w,6= t s,6 - S t = 123.1-2.8=120.3式中 S t 加热器上端差H6疏水温度td6 :Td6= t w,6+ S t6=89.3 +5.5=94.8S t6 加热器下端差，S t6=5.5tw,6进水温度，其值从低压加热器H7
17、的上端差S t计算P 8= （1- P8） P8= （1-0.03 ） X 0.0197=0.019MPaP 8第八抽汽口压力； F8抽汽管道相对压损；又P8=0.019MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,8= 58.9H8出水温度 t w,8 :t w,8= t s,8- 3 t = 58.9-2.8=56.1S t加热器上端差。H8疏水温度td8 :Td8= t w,8+ S t8=32.78+5.5=38.28S t8 加热器下端差，S t8=5.5tw,8进水温度，其值从低压加热器SG的上端差S t计算已知加热器水侧压力 Pw=2.758MPa由18=56.1,查的H8出 hw,
18、8= 237.09k J/kg由 tw,8=32.78, pw=2.758MPa,查得 H8 进 水比焓 hw,8= 139.7k J/kg由 td, 8=38.28, P 8=0.019MPa,查得 H8 疏水比焓 hd,8= 160.27k J/kg.至此,高温加热器H8的进、出口汽水参数已经全部算 出。现将计算结果列于表2-8。表2-8项 目 抽汽压力Pj抽汽比焓hj抽汽管道压损Spj加热器侧压力Pj_回热加热系统汽水参数计算kJ/kgH13.668 I0.9645.7663.5571.7220.9151978.50.019SG2976.50.4030.2190.0760.0190.10
19、2错的气侧压力下饱和温度ts272.9水侧压力Pw加热器上端查S t 出水温度tw , j 出水比焓hw, j 进水温度tw j 进水比焓h w j 加热器下端查St 1 疏水温度tdj 疏水比焓hdj|MPaC-1.7 I274.6p43.4204.9143.8123.192.159.8kJ/kg I1204.5243.4 I1056.2|243.41056.0208.3 I|897.22.6.6889.7179.2248.9 I 213.5 |1080.4|914.2769.955179.2|759.9|176.0|745.4|141.0|593.7|2.8回594.9120.3146.5
20、506.75.5）125.8617.3528.5|506.7|2.889.31376.0376.07鬥237.0994.8397.2|61.6257.8画1237.09132.781139.7138.281160.271S3（五）高压加热器组抽汽系数计算1.由高压加热器H1热平衡计算a 1高压加热器H1的抽汽系数a 1：a 1= a fw （ hw1-h w2） / n h/h 1-h d,1 =0.07089高压加热器H1的疏水系数a d,1:a d,1= a 1=0.070892.由高压加热器H2热平衡计算a 2、a rh 高压加热器H2的抽汽系数Ot 2 :a 2= a fw （ hw,
21、2-h w,3） / n h- 高压加热器H2的疏水系数a d,1 （ hd,1 -h d,2 ） /h 2-h d,2 =0.07216Ot d,2 :a d,2 = a d,1 + a 1=0.07089+0.07216=0.143再热器流量系数a rh：a rh = 1- a 1- a 2- a sg,1 - a sg,2 - a sg,42 - a sg,5 - a sg,8 - a sg,7= 1-0.07089-0.07216-0.0008968-0.0007913-0.001429-0.001032-0.0015911-0.001264=0.85053.由高压加热器H3热平衡计算
22、a 3本级计算时，高压加热器 H3的进水比焓hw3为未知，故先计算给水 泵的介质比焓升 hpu。如图2-15所示，泵入口静压ppu：6ppu=p4+ P Q hk=0.964+889 X 10- X 9.8 X 22.4=1.15952MPa式中 p 4除氧器压力，MpaP 除氧器至给水泵水的平均密度，kg /m3给水泵内介质平均压力Ppjppj=0.5 x（ Ppu+Ppu） =0.5 x（ 21.47+1.1592 ） =11.31MPa给水泵内介质平均比焓hpj :取 hpj =h pu=617.3根据 ppj =11.31 和 hpj =617.3 查得：给水泵内介质平均比容 U pu =0.00108 m 3/ kg 给水泵介质焓升T puU pu_ , , / _Vp U（ Ppu- Pp uF10T pu = hpu - h pu= pu二0.00108%.47 -1.1592 10 =26.41kykg0.83p pu给水泵出口比焓hpu：hpu= h pu+hpu=617.3+26.4=643.7kJ/除氧器H pupu给水泵h Ppu P，pukg2-15给水泵焓升示意图
