1、2多使用的提升油缸在28个提升吊点上，共布置64台提升油缸，其中44台350吨提升油缸，20台200吨提升油缸；所选用的控制系统具有较强的控制能力，足以控制64台提升油缸和18台液压泵站的协调动作。3安全系数储备大64台提升油缸总体提升能力达到19400吨，提升油缸的整体安全储备系数为1.90，钢绞线的安全系数为4.35。2.3 同一提升平台上各点的载荷在提升过程中波动较大在同一核芯筒上，各吊点之间的距离近，结构刚度大，对位置同步控制极其敏感。只要位置误差稍有差别，各点的负载将重新分配而发生较大的波动，可能引起结构的不安全。1采用位置同步与载荷分配相结合的控制策略在计算机控制系统软件设计时，在
2、每个核心筒各吊点之间采取负载分配同步控制策略，使提升结构在每个核心筒位置上各吊点的负载与理论计算基本一致。位置同步与载荷分配相结合的控制框图见附图10。2选用高精度压力传感器 在每个提升吊点，选用高精度的压力传感器；这种压力传感器的测量精度在千分之五内。3液压系统的保证在使用的液压系统中，使用进口比例阀进行提升速度的控制。使用这种电液比例阀，同步调节精度高。4、计算机控制系统的保证 本计算机控制系统控制精度高、控制能力强。2.4 同步控制要求高 在提升过程中，各吊点之间的同步控制要求在10mm内；同时，同一核心筒上各吊点的载荷要控制在与理论计算基本一致的范围内。1、采用位置同步控制策略在计算机
3、控制系统软件设计时，在六个核心筒上28个提升吊点之间采取位置同步同步控制策略，使提升结构的位置保证同步，同步误差控制在5mm之内，满足本结构的要求。位置同步控制框图见附图9。2、传感器系统的保证在测量钢结构位置时，使用20米长距离传感器。在20米的测量范围内，测量精度可达0.25mm。3、液压系统的保证2. 整体下放600距离长，下放就位精度高根据施工工艺，在结构就位前，需要将结构整体下放600mm。下放过程中，钢结构需要准确落位到钢骨柱上，就位精度要求高。整体提升是主动加载过程，整体下放是被动加载过程，一旦下放同步控制不好，将造成某点的负载超载而引起结构破坏；因此整体下放比整体提升难度更大，
4、危险性更高。对于本工程而言，10200吨结构、28个吊点和64台油缸整体下放，在国内外还从未有先例。就位前的整体下放，是本工程的关键所在，必须采取措施予以安全保证。1采取位置同步与载荷分配相结合的控制策略 在控制系统中，采取位置同步与负载分配相结合的控制策略，以确保整体下放过程中各点之间的位置同步和载荷合理分配。2高精度的传感器 使用高精度的长行程传感器和压力传感器分别测量钢结构位置和各点的载荷。3提升油缸的保护 在提升油缸上，安装节流阀，控制提升油缸的缩缸速度，防止提升油缸失控，保证同步；安装溢流阀，控制提升油缸的负载，防止提升油缸超载。4液压系统的保护5计算机控制系统的保证2.6 空中悬停
5、时间长钢结构提升到位后，需要在空中悬停30天左右，进行其它工序施工；在其它工序施工完成后，再整体下放就位。1机械锁定 将负载转换到下锚上，提升油缸进入安全行程，锁定上锚。另外在提升油缸下部增设安全锚具，确保安全。2防风措施在核心筒与桁架之间安装楔形块，防止晃动。3提升塔架的安全 提升塔架与核心筒采用桁架连接，以减小塔架长细比，提高塔架承载力； 控制整体提升速度，避免提升结构晃动防撞塔架。2.7 钢结构在提升过程中与核心筒间距近钢结构在提升过程中，其桁架与核心筒之间的最小间距仅5cm；要求提升设备的安装必须保证较高的定位精度。采取先依据轴线安装提升平台提升油缸埋件，后根据埋件实际位置向下投点准确
6、定位提升吊耳位置，在进行焊接，确保提升地锚支架和提升油缸安装时的定位准确，二者的垂线误差小于5mm。三提升施工总体部署3.1人员组织机构1成立提升施工领导小组2提升施工专业分包施工人员组织机构项目下设结构计算组、提升监控组、技术顾问组、控制操作组、提升油缸组、液压泵站组、现场操作组、安全管理等部门。3.2钢结构施工工艺流程钢结构施工工艺流程：本工程钢结构提升施工以理论科学计算为依据，钢结构在提升工况下应力及变形、提升平台、提升塔架、提升吊耳等均以理论设计计算为依据。经多方反复讨论，确定钢结构提升以核心筒为主要提升结构，提升吊点确定在钢结构主桁架上弦杆件节点处。由于TG-3、TG-4轴桁架，重心
7、超出核心筒范围，特在这两个桁架端部对称增设提升钢门式塔架辅助提升。所以钢结构提升吊点共计28个，经初算各提升吊点反力和拟采用提升油缸布置如下：核芯筒编号钢桁架提升点反力（单位kN）提升油缸布置提升能力（单位：kN）油缸储备系数/利用系数钢绞线安全系数核芯筒1HJ1HJ2A4,8542350120090001.85/0.544.34B3,26055001.69/0.593.99C3,92270001.78/0.564.11D6,6894140002.09/0.484.35核芯筒34,8911.84/0.544.313,2021.72/0.584.064,0371.73/0.586,6654.37
8、核芯筒44,8803,2104,0286,655核芯筒6HJ1 4,8614.333,2493,9121.79/0.564.126,679核芯筒2TG3轴上HJ3 E2,5732.14/0.475.05F1,81335001.93/0.524.45G2,21540001.81/0.554.46TG4轴上HJ32,5332.17/0.465.131,8331.91/0.524.402,2621.77/0.56核芯筒52,5341,8531.89/0.532,2504.392,2074.48合 计101,4544420194000吊点布置及提升构件平面布置见附图1-11-4；提升油缸外形尺寸见附图
9、2。3.3 提升设备布置 根据核心筒和钢结构的特点，在核心筒1、核心筒3、核心筒4、核心筒6上各布置A、B、C、D四个吊点，在核心筒2、核心筒5上各布置2排E、F、G六各吊点，共28个提升吊点。共采用64台提升油缸、18台液压泵站。 具体布置参见附图3、4、5、6、7。3.4 提升施工主要施工机械设备表序号机械或设备名称型号规格数量国别产地制造年份额定功率（KW）生产能力用于施工部位备注1350吨45中国0205提升备用2台2200吨223液压泵站80L/min18030450KW80 L/min4计算机控制柜同步控制型03备用1台520米长距离传感器20米30046油压传感器德国备用2只7油
10、缸行程传感器68备用4台8锚具传感器135备用7只9地锚锚具44102011安全锚具051213监控仪器1套提升 监控3.5 钢绞线 钢绞线选用低松弛高强度预应力钢绞线，强度等级1860Mpa，直径15.24mm，符合国家标准。3.6 设备性能表千斤顶型号配用泵站80型额定提升吨位（KN）2000额定油压（MPa）25活塞行程（mm）250流量（L/分钟）80活塞面积m20.130.08质量（kg）外形尺寸（mm）1200*1100*1700635 H1770510 H1700钢绞线根数3119穿心孔径（mm）270190提升速度（M/小时）1000千斤顶安装尺寸3.7 控制设备技术规格与要求
11、。控制系统配备多种先进的传感器，以检测提升过程中的系统状况。种类工作电压安装要求重量功能描述主控柜交流220V无30kg处理传感器信号，发控制信号给泵站20米长距离传感器24V（泵站提供）安装在提升吊点附近20kg实时测量提升结构的空间位置注意安装插头防止损坏测量油缸的工作压力油缸行程做好防雨措施10kg实时测量油缸行程要安装可靠检测油缸的锚具状态四提升施工理论计算分析4.1 总体提升施工计算分析 （一） 分析依据1中华人民共和国国家及行业标准建筑结构可靠度设计统一标准（GBJ086-2001）建筑抗震设防分类标准（GB50223-2004）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）混凝土结
12、构设计规范（GB50010-2002）钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑抗震设计规范（GB50011-2001）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）高层民用建筑钢结构技术规程（JGJ99-98）型钢混凝土组合结构技术规程（JGJ138-2001） 建筑地基处理技术规程（JGJ79-2002）地下工程防水技术规程（GB50108-2001）高层建筑箱型与筏形基础技术规范（JGJ6-99）2北京市标准北京地区建筑地基基础勘察设计规范（DBJ01-501-92）3工程建设标准强制性条文房屋建筑部分 2002年版4由*勘测设计研究院有限公司提供的*二期暨*岩土工程地质勘察报告5
13、风载荷 本工程的基本风压0.45kN/m2，风压高度变化系数根据地面粗糙度类别为C类取值。6地震相关参数： 本工程抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.20g，场地土类别为类，设计地震分组为第一组，场地特征周期为0.35秒。考虑到施工周期相对于设计使用年限较短，施工阶段抗震验算时取10年一遇的地震烈度值进行验算。7施工阶段温差取值：30摄氏度8计算程序由于本工程结构的特殊性与复杂性，采用复杂建筑结构有限元分析软件Etabs V8.4.8进行整体分析计算。按振型分解反应谱法计算，并且考虑扭转藕联振动的影响。对提升平台结构，同时采用三维空间有限元分析软件SATWE进行校核分析计算，结构设计时
14、取两种程序计算结果的包络值，确保安全可靠。另外，对于重要的提升主梁等关键构件，再采用理正工具软件进行计算复核。（二）计算分析采用的施工阶段工况介绍工况1：钢结构地面拼装完成后基坑开挖完毕，基础底板尚未施工前的工况。此时，钢屋架搁置在支撑桩上，计算模型中支撑桩一端为铰接，一端为刚接。工况2：提升过程中的工况。此时，六个核心筒及提升平台已施工完毕，钢屋架悬吊在提升平台上，吊杆两端铰接。工况3：提升完毕后搁置于提升平台上的工况。此时钢屋架搁置在提升平台上，混凝土结构已施工至地下一层。工况4：提升施工结束，型钢柱安装完成，混凝土-13层结构上为施工的工况。此时钢屋架的自重通过36根型钢柱向下传递，计算
15、模型中型钢柱下端为刚接。各工况均进行了竖向荷载、水平地震作用、风载荷等荷载工况的分析，其中工况1、3、4还进行温度作用的分析。（三）施工阶段温差取值 温差取值依据及说明：（1） 说明：（1）各项温度取值基本数据均来自中国气象局气象信息中心统计的北京地区19712003年“典型气象年逐时参数”。（2）考虑到施工周期相对于气象参数统计年限较短，季节温差未取用30年一遇夏季极端最高温度（40.6）与30年一遇冬季极端最低温度（27.4）的差值（68）；也未取用30年一遇夏季极端最高温度平均值（37.1）与30年一遇冬季极端最低温度平均值（17.1）的差值（54.2）；（3）虽然结构构件表面温度与环境
16、温度存在延迟效应，计算时假定该延迟效应对温差相对值影响很小，可以忽略。（4）昼夜温差取“日干球温度”中“日最高温度（）”与“ 日最低温度（）”的差值；（5）季节温差取施工时间段内“最热月干球温度”中“日最高温度（）”与“最冷月干球温度”中“ 日最低温度（）”的差值；根据拟定的施工总进度计划，各工况对应的施工时间段及对应的昼夜温差、季节温差取值如下：基坑开挖完毕，基础底板尚未施工前的工况。施工时间段：2006.2.52006.8.25；昼夜温差最大值：19.6（5月4日）；季节温差最大值：48.3（6月21日37.2，2月9日11.1）此时，六个核芯筒及提升平台已施工完毕，钢屋架悬吊在提升平台上
17、。吊杆两端铰接。2006.8.252006.8.31；11.2（8月29日）此时，钢屋架搁置在提升平台上，混凝土结构已施工至地下一层，六个核芯筒及提升平台已施工完毕。2006.9.12006.10.5；17.6（9月24日）；29.2（9月1日35，10月4日5.8）提升完毕，型钢柱安装完成，混凝土-13层结构尚未施工的工况。此时，钢屋架的自重通过36根型钢柱向下传递，计算模型中型钢柱下端为刚接，为保证36根型钢柱形成的钢框架结构体系具备一定的抗侧刚度，在23层各层楼面标高处用型钢梁把他们连系起来。2006.10.62006.11.6；19.4（10月21日）；28.5（10月7日26.8，1
18、1月6日1.7）另外，施工阶段还要考虑两个温度作用较为不利的工况：工况5：提升完毕，型钢柱安装完成，浇筑36根型钢柱外围混凝土，使得36根型钢混凝土柱与核芯筒形成整体的阶段。该阶段核芯筒已对钢屋架形成约束，可能产生一定的温度应力，需验算各相关结构构件的承载力。2006.10.62006.12.25；39（10月7日26.8，12月4日12.2）工况6： 四层屋面层组合楼盖结构施工完毕，至建筑围护结构施工完毕，整个钢屋架部分形成室内环境的阶段。该阶段核芯筒、楼面结构等对钢屋架的约束完全形成，由于仍处于室外暴露环境，在温度作用下，可能产生较大的温度应力，需验算各相关结构构件的承载力。2006.12
19、.252007.6.30；51.4（6月21日37.2，1月19日14.2）2）施工阶段各工况温差取值表施工时间段昼夜温差季节温差工况12006.2.52006.8.2519.648.3工况22006.8.252006.8.3111.2工况32006.9.12006.10.517.629.2工况42006.10.62006.11.619.428.5工况52006.10.62006.12.2539工况62006.12.252007.6.3051.4另外：（1）.钢屋架就位（与36根型钢柱完成对接）宜在接近使用阶段温度（即空调设计温度1826）时进行。（2）工况6：若施工时间段缩短为：；45.7（5月6日31.5，1月19日14.2） 若施工时间段缩短为：18.2（4月12日）；42.2（4月6日28，1月19日14.2）17.6（3月20日）；34.8（3月20日20.6，1月19日14.2） 从温差来看该工况施工时间段尽量缩短，同时采取其它有助于减小温差的措施。（四） 其他理论计算分析条件1. 假定提升开始时，六个核芯筒已施工至屋面。其中，一层（设计标高0.050）以下的核芯筒（含36根型钢混凝土柱）按原设计施工图施工完毕；一层三
