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充填或垮路等顶板管理方法;
整层或分层开采情况。
自1951年起,全苏地质力学及矿山测量研究院以及其他研究单位和高等院校等几十个单位配合国家技术监察部门与生产单位一起着手解决煤矿的冲击矿压问题。
经过25年的努力,基本上形成了一整套防治冲击矿压的组织管理系统,并制定了有关技术规程,发展并逐步完善了一整套行之有效的防治措施和预报方法,取得了良好效果,冲击次数大为减少。
1955一l977年冲击危险矿井数出8个增至36个、而年冲击次数则由83次降至7次。
1980年以后又降至5—6次。
在前苏联金属矿,冲击矿压的频度比煤矿要小得多,其主要形式为岩石弹射、震动和微冲击.主要发生在北乌拉尔铝上办等20余个矿山。
开始出现的深度为川300一700m,主要岩石种类为辉绿岩、正长岩、花岗岩、凝灰岩以及铁矿石、铝土矿石、铜矿石、钾盐矿石等,平均单向抗压强度100—“250MPa,最低25—30MPa。
前苏联金属矿防治冲击矿压的基本措施原则上同煤矿的没有差别。
2.1.2波兰
波兰有三个井工开采煤田:
上西里西亚、下西里西亚和鲁布林。
产量的98%来自上西里西亚煤田。
该煤田中煤的强度为10—35MPa.煤厚0.5—20m(一般1.5—“3.5m),倾角0一45(一般5—15).平均采深600m.顶板大都为坚硬砂岩。
长壁工作面产量占99%,其中70%为垮落法开采。
其余为水砂充填。
工作面平均长150m,日产1300一1400t商品煤。
机械化程度96.2%,其中综采站83.7%。
冲击矿压是波兰煤矿重大灾害之一,最早记载于1958午。
目前开采的400号、500号、600号、700号和800号煤层组中45%以上的煤层有冲击矿压倾向,其中500号煤层组最为严重。
开始发生冲击矿压灾害的平均采深约为400m,随着采深的增加,冲击矿压危险越来越严重。
冲击矿压强度一般为10^5-10^9J,最大是10^11J。
1949-1982年,共发生破坏性冲击矿压3097次,造成死亡401人,井巷破坏13万m。
波兰很重视冲击矿压问题.早在20世纪60年代初期就着手大力开展科学研究和防治工作。
煤层的冲击倾向实验室测定和井下测定是波兰学者首先倡导并大力发展的。
此外,在将岩体声学以及地震法用于矿山冲击危险探测和监测方面,居世界领先地位。
由于采取综合防治措施,保证了安全,促进了生产。
2.1.3德国
鲁尔矿区是德国的主要产煤区,也是发生冲击矿压的主要矿区。
1910-1978年间共记载了危害性冲击矿压283次,有冲击倾向或危险的煤层20余个,其中底克班克、阳光和依达煤层具有最强的冲击倾向,其抗压强度l0一20MPa,煤种为长焰煤、气煤和肥煤等。
冲击矿压发生深度590—1100m,其中850一1000m冲击矿压数占75%左右,最大抛出量2000m3。
发生冲击矿压的煤厚为1-6m,其中主要为1.5—2m,倾角4-44。
在德国,产生冲击矿压的煤层顶板绝大部分是5—40m较厚的砂岩或其他坚硬岩层,因而,认为砂岩顶板是冲击矿压危险煤层的主要标志。
德国是防治冲击矿压较有成效的国家,其主要的工作点在于实用。
由德国所发展的钻孔卸载法、钻屑法以及其他方法在国际上享有较高声誉。
2.2国内现状
我国最早记录的冲击矿压现象于1933年发生在抚顺胜利煤矿,当时的开采深度为200m左右。
从1949牛以来.已发生破坏性冲击矿压4000多次,震级Ml=0.5-3.8级,造成大量巷迫破坏和惨重的人员伤亡,近年来.我国一些金属矿山、水电与铁路隧道工程也出现了岩爆现象。
我国煤矿发生冲击矿压有如下特征:
(1)突然性。
冲击矿压发生前没有明显的征兆.突然、猛烈。
(2)多样性。
煤层冲击、顶板冲击、底板冲击等两三种冲击的组合。
(3)破坏性。
片帮和煤炭抛出,顶板突然下沉、底鼓、破坏巷道支护,造成人员伤亡等。
(4)在各种采矿和地质条件下均发生过冲击矿压。
除了褐煤煤层外.我国煤矿的其他各种煤层均发生过冲击矿压.而且采深从200—1000m,煤层厚度从薄到厚。
煤层倾角从缓到急,各种顶板条件如砂岩、页岩、石灰岩等均发生过冲击矿压。
我国煤矿发生冲击矿压的典型条件为:
初始深度200一600m,煤的单向抗乐强度10-30MPa,顶板一般为厚10-40m的坚硬砂岩、强度100-600MPa。
然而,具体分析起来,我国冲击矿压发生的条件极为复杂。
从自然地质条件来看,除褐煤以外的各煤种都记录到了冲击现象,采深从200一800m,地质构造从极简单至极复杂.煤层从薄到特厚,倾角从水平到急倾斜,顶板包括砂岩、灰岩、油碌页岩等部发生过;
从生产技术条件来看,水采、水砂充填、综采、炮采、机采、手采等各种工艺,长壁、短壁、巷柱、倾斜分层、水平分层、倒台阶、房柱式等各种方法都出现了冲击现象。
1949年以前我国发生冲击矿压的矿井只有1—2个,50年代增加为7个,60年代为12个,70年代为22个,目前达50个。
而随着开采深度的增加、开采范围的扩大,近年来虽然采取了不少措施,但全国矿井数和总的冲击次数并未减少。
可见,我国冲击矿压的防治工作任务其为艰巨,具有现实的迫切性和长远的重大意义。
综上所述,世界采矿业发少冲击矿压的历史已近250年之久*近30年来,冲击矿压所造成的破坏后果日益严重,引起了各国的注意。
目前世界采矿大会国际岩石力学局成立了冲击矿压研究小组。
冲击矿压的研究已成为矿山压力学科中与现代科学联系最密切的一个独立的学科分支。
3、冲击矿压现象、特征及其分类
3.1现象及特征
冲击矿压是压力超过煤岩体的强度极限.聚积在巷道周围煤岩体中的能量突然释放,在井巷发生爆炸性事故.动力将煤岩抛向巷道,同时发出强烈声响。
造成煤岩体振动和煤岩体破坏、支架与设备损坏、人员伤亡、部分巷道垮落破坏等。
冲击矿压还会引发或可能引发其他矿井灾害,尤其是瓦斯、煤尘爆炸、火灾以及水灾,干扰通风系统等。
冲击矿压具有如下明显的显现特征:
①突发性。
冲击矿压一般没有明显的宏观前兆而突然发生、难于争先准确确定发生的时间、地点和强度。
②瞬时震动性。
冲击矿压发生过程急剧而短暂,像爆炸一样伴有巨大的声响和强烈的震动,电机车等重型设备被移动,人员被弹起摔倒,震动波及范围可达儿公里甚至几十公里.地面有地震感觉,但一般震动持续时间不超过几十秒。
②巨大破坏性。
冲击矿压发生时,顶板可能有瞬间明显下沉,但一般并不冒落;
有时底板突然开裂鼓起甚至接顶;
常常有大量煤块甚至上百立方米的煤体突然破碎并从煤壁抛出,堵塞巷道,破坏支架,从后果来看冲击矿压常常造成惨重的人员伤亡和巨大的生产损失。
3.2分类
根据应力状态、显现强度、发生的地点和位置的不同,冲击矿压有如下几种分类方法。
3.2.1根据原岩(煤)体应力状态不同,冲击矿压可分为三类
(1)重力型冲击矿压。
主要受重力作用,没有或只有极小构造应力影响的条件下引起的冲击矿压,如枣庄、抚顺、开滦等矿区发生的冲击矿压属重力型。
(2)构造应力型冲击矿压。
若构造应力远远超过岩层自重应力时,主要受构造应力的作用引起的冲击矿压,如北票和天池矿区发生的冲击矿压属于构造应力型。
(3)中间型或重力构造型冲击矿压。
它是受重力和构造应力的共同作用引起的冲击矿压。
3.2.2根据冲击的显现强度,可分为四类:
(1)弹射。
一些单个碎块从处于高压应力状态下的煤或岩体上射落,并伴有强烈声响,属于微冲击现象。
(2)矿震。
它是煤、岩内部的冲击矿压,即深部的煤或岩体发生破坏。
但煤、岩并不向已宋空间抛山、只有片帮或塌落现象,但煤或岩体产生明显震动.伴有巨大声响,有时产生煤尘。
较弱的矿震称为微震,也称为“煤炮”。
(3)弱冲击。
煤或岩石向巳采空间抛出,但破坏性不很大,对支架、机器和设备基本上没有损坏,围岩产生震动,一般震级在2.2级以下,伴有很大声响,产生煤尘,在瓦斯煤层中可能有大量瓦斯涌出。
(4)强冲击。
部分煤或岩石急剧破碎,大量向已采空间抛出,出现支架折损、设备移动和围岩震动。
震级在2.3级以上,伴有巨大声响,形成大量煤尘和产生冲击波。
3.2.3根据震级温度和考虑抛出的煤量,可将冲击矿压,分为三级:
(1)轻微冲击(1级)。
抛出煤量在10t以下,震级在1级以下的冲击矿压。
(2)中等冲击(级)抛出煤量在10一50t,震级在1—2级的冲击矿压。
(3)强烈冲击(级)。
抛出煤量在50t以上,震级在2级以上的冲击矿压。
一胶面波震级M=1时,矿区附近居民可能有震感;
M=2时.对井上下有不同程度的破坏;
M=2.5时,地面建筑物将出现破坏现象。
3.2.4根据发生的地点和位置冲击矿压可分为两大类.
(1)煤体冲击,发生在煤体内,根据冲击深度和强度又分为表面、浅部和深部冲击。
(2)围岩冲击,发生在顶底板岩层内,根据位置有顶板冲击和底板冲击。
4、冲击矿压机理
长期以来,冲击矿压作为岩石力学的重大难题之一,一直是国内外学术界和工程界关注的重要研究课题。
冲击矿压发生机理十分复杂,是一个正在深入研究的问题、更是关注的焦点。
各国学者在对冲击矿压现场调查从实验室研究的基础上,从不同角度相继提出了一系列的重要理论,如强度理论、刚度理论、能量理论、.冲击倾向理论、三准则理论和变形系统失稳理论等。
20世纪60年代以后,在对冲击矿压的研究中,人们逐渐认识到冲击矿压是裂纹扩展及变形局部化导致的失稳现象与具有裂隙的各向异性岩石介质的力学性质和围岩在外加载荷作用下应力应变场的演化与失稳密切相关。
冲击矿压是压力超过煤岩体的强度极限,聚积在巷道周围煤岩体中的能量突然释放.在井巷发生爆炸性事故,动力将煤岩抛向巷道。
同时发出强烈声响,造成煤岩体振动和煤岩体破坏、支架与设备损坏、人员伤亡、部分巷道垮落破坏等。
冲击矿压还会引发或可能引发其它矿井灾害,尤其是瓦斯、煤尘爆炸、火灾以及水灾,干扰通风系统等。
冲击矿压的发生需要满足能量条件、刚度条件和冲击倾向性条件。
这些条件可用煤层和顶底板的刚度来说明。
当煤层和顶底板的刚度均大于零,则煤岩体处于稳定状态;
当煤层的刚度小丁零,但煤层和顶底板的刚度之和大于或等十零.则煤岩体处于亚稳定或静态破坏状态;
当煤层和顶底板的刚度之和小于零时,煤岩体将产生剧烈破坏,发生冲击矿压。
4.1强度理论
早期的强度理论主要涉及煤(岩)体的破坏原因。
认为井巷和采场周围产个应力集中。
当应力达到煤〔岩)强度的极限时.煤(岩)体突然发生破坏,形成冲击外压:
并对煤(岩)体形成应力集中的原因提出各种假说.如20世纪30年代末的拱顶理论和悬臂梁理论等等。
近代强度理论以“矿体围岩”系统为研究对象.其主要特点是考虑“矿体一围岩”系统的极限平衡;
认为煤(岩)体的承载能力应是“煤体-围岩”系统的强度.导致煤(岩)体破坏的决定因素不
仅仅是应力值大小、而是它与岩体强度的比值。
4.2刚度理论
刚度理论是由Cook等人根据刚性压力机理论而得到的。
该理论认为:
矿山结构的刚度大于矿山负载系统的刚度是发生冲击矿压的必要条件。
近年来Pdukhov在他所提出的冲击矿压机理模型中也引入了刚度条件。
但他进一步将矿山结构的刚度明确为达到峰值强度后其裁荷-变形曲线下降的刚度。
在刚度理论中,如何确定矿山结构刚度是否达到峰值强度后的刚度是一难题,它不能由试验测定。
数值方法可能是有效途径之一,但目前的结果仍称在一定的偏羌.需要开展进一步的研灾工作。
4.3能量理论
能量理论从能量转化角度解释冲力矿压的戊因,是冲击矿压机理研究的一大进步。
该理论认为矿体围岩系统在其力学平衡状态遭破坏所释放的能量大于所消耗的能量时发生冲击矿压。
20世纪70年代Brauner提出冲卡矿压的能量判据,该判据考虑乐能量释放与时间因素的相关性。
其后,吴耀混等对此加以补充修正.引入空间坐际系统以说明冲击矿压发生的条件应同时满足能量释放的时间效应和空间效应。
冲击发生的能量源分析全义重要。
PetMkhc认为冲击能量由被破坏的煤(岩)积蓄的能量和邻接于煤柱或煤(岩)层边缘部分的弹性变形能所组成、即从外部流人的能量赋予冲击矿压以动力。
剩余能量理论认为剩余能量的存在是围岩动力失稳的力学原因,该理论20世纪70年代由美国人提出,其后得到了进一步的发展相应用。
能量理论说明矿体一围岩系统在力学平衡状态时,释放的能量大于消耗的能量,冲击矿压就可能发生,仅没有说明平衡状态的性质及其破坏条件,特别是围岩释放能量的条件,因此,冲击矿压的能量理论判据尚缺乏必要条件
4.4冲击倾向性理论
冲击倾向性是指煤(岩)介质产生冲击破坏的固有能力或属性。
煤(岩)体冲击倾向性是产生冲击矿压的必要条件。
冲击倾向理论是波兰和前苏联学者提出的,我国学者在这方面作了大量的工作,提出用煤样动态破坏时间、弹性能指数、冲击能指数三项指标综合判别煤的冲击倾向的试验方法。
此外,在试验方法、数据处理及综合评判等研究中取得了一定的进展。
冲击倾向理论的另一重要方面是项板冲击倾向性的研究,而且也越来越引起人们的重视。
这方面的研究包括顶板弯曲能指标和长壁开采方式下顶板断裂引起的煤层冲击等。
显然,用一组冲击倾向指标来评价煤(岩)体本身的冲击危险具有实际意义,并已得到了广泛的应用。
然而,冲击矿压的发生与采掘和地质环境有关,而且实际的煤(岩)物理力学性质随地质开采条件不同而有很大差异,实验室测定的结果往往不能完全代表各种环境下的煤(岩)性质,这也给冲击倾向理论的应用带来了局限性。
4.5稳定性理论
稳定性理论应用于冲击矿压问题最早可追溯到20世纪60年代牛期Ncvillecook的研究。
刚性试验机的出现使人们可以获得受压岩石的全应力一应变曲线.得到岩石峰后变形的描述,从而可以研灾采动岩体的平衡以及这种平衡的稳定性。
Lippnlnnn将冲击矿压处理为弹塑性极限静力平衡的失稳现象.进一步又提出煤层冲击的“初等理论”,同—时而在采场周围形成应力集中.煤(岩)体内高应力区局部形成应变软化介质与尚未形成应变软化(包括弹性和应变硬化)的介质处丁非稳定平衡状态,在外界扰动下的动力失稳,形成冲击矿压,提出冲击矿压的失稳理论,并得到了初步的应用。
4.6目前研究现状
在目前的研究中,以断裂力学和稳定性理论为基础的围岩近表面裂纹的扩展规律、能量耗散和局部围岩稳定性研究备受关注大量研究表明裂纹的扩展方向受最大压应力方向控制,围压对裂纹的扩展起限制作用。
vardolakis研究指出近自由表而的裂纹—旦开始扩展,将失去稳定,导致表面局部屈曲,临界屈曲应力随自由表面与裂纹间距离的减小而急剧减小Dyskm对壁面附近裂纹扩展方式及裂纹贯穿后的壁而稳定进行了分析,认为压应力集中造成初始裂纹以稳定的方式平行于最大压应力方向扩展.这种扩展与自由表面相互作用加速了裂纹的增长并最终导致失稳扩展,裂纹面出现分离,分离层屈曲破坏形成冲击矿压。
并建立了一个二维裂纹扩展模型以计算非稳定裂纹起裂点的应力大小。
BAzant等分析了近壁裂纹扩展引起的能量耗散及尺度效应,使对冲击矿压的能量估算成为可能。
张晓春等在这方面结合实际情况对近表向裂纹扩展、壁面局部稳定性作了初步的研究.探讨了煤矿巷道附近围岩层裂区的形成和破坏机理,通过理论分析和试验模拟,建立了煤矿片帮型冲击矿压发生的层裂板结构失稳破坏模型,认为巷道或采场壁面的局部稳定是出高应力集中区内形成的层裂板结构区的稳定控制的,冲击刃’压是煤逐形成的层裂板结构区的局部压屈。
齐庆新等在煤与岩石以及煤层之间摩擦滑动实验研究基础上,考察了煤矿冲击矿压煤岩层间结构粘滑失稳机制。
材料破坏的分叉理论是冲击矿压研究的一个重要方而,vardmllakM和Deborst等作了以系列的工作,并在数值计算上采用粘塑性、塑性应变梯度和Cosscrat介质理论的本构关系等,以求实现对破坏失稳部位的预测。
近年来,突变理论在冲击矿压研究中也取得了一系列的进展。
这包括:
针对煤柱的非稳定问题,利用尖角突变模型,得到了判断煤(岩)柱冲击矿压发生的必要条件和充分条件;
分析水平力和垂直力控制的空间煤(省)体系统失稳的分叉集以及出于它们变化而导致煤岩体状态突变的过程。
这些研究在煤岩体的本构关系方面采用线性(弹性)和非线性(应变软化、损伤)模型。
4、冲击矿压影响因素
4.1开采深度
我们知道,随着开采深度的增加,煤层中的自重应力随之增加,煤岩体中聚积的弹性能也随之增加。
理论上讲,煤层在采深为H且无采动影响的三向应力状态下其应力为:
则煤体中的体积变形聚积的弹性能为
形状变形而聚集的弹性能为:
若煤层中的形变能全部用于煤体的塑性变形,体变能全部用于破坏煤和使其运动,则:
式中
设煤的单向抗压强度为Rc,则破碎单位体积煤块所需能量U1为:
假设巷道周边煤体处于双向受力状态,则所需能量比U1要大,现用一系数K0(K0>1)来表达,则破碎单位体积煤块的能量U2为:
若Uv≧U2就可能发生冲击矿压,这样就可求得发生冲击矿压的初始采深H为:
统计分析表明,开采深度越大,冲击矿压发生的可能性也越大:
开采深度与冲击矿压发生的多少,有如图4.1的关系(波兰煤矿情况,横坐标为采深,纵坐标为冲击指数W,即开采百万吨煤炭的冲击矿压次数)。
考虑到安全界限.可以确定.当深度H<350m时,冲击矿压不会发生;
当深度350m<H<500m时,在一定程度上危险逐步增加。
从500m开始,随着计采深度的增加,冲峦矿压的危险性急剧增长。
从图中可以看出,当开采深度为800m时,冲击指数Wt=0.57,比在深度Eoont(Wt=0.04)增加了14倍。
而从Wt=f(H)的曲线趋势看,当开采深度非常大时(1200一1500m)冲击指数的梯度将会减小.但其值会非常高。
图4.1采深与冲击矿压的关系
4.2煤岩的力学特征
生产实践与试验研究均表明:
(1)在一定的围岩与压力条件下.任何煤层中的巷道或工作面均有可能发生冲击矿压。
(2)煤的强度越高。
引发冲击矿压所要求的应力越小,反过来说,若煤的强度越小,要引发冲击矿压.就需要比硬煤高得多的应力。
(3)煤的冲击倾向性是评价煤层冲击性的特征参数之—。
对煤的冲击倾向性评价,主要采用煤的冲击能量指数和弹性
能量指数,即:
冲击能量指数:
Ke≧5强冲击倾向
1.5≦Ke﹤5中等冲击倾向
Ke﹤1.5弱冲击倾向
弹性能量指标
Wet≧5强冲击倾向
2≦Wet﹤5中等冲击倾向
Wet﹤2弱冲击倾向
4.3项板岩层的结构特点
研究表明.顶板岩层结构.特别是煤层上方坚硬、厚层砂岩顶板是影响冲击矿压发生的主要因素之一.其主要原因是坚硬厚层砂岩顶板容易聚积大量的弹性能。
在坚硬顶板破断或滑移过程中,大量的弹性能突然释放,形成强烈震动,导致顶板煤层型(冲击压力型)冲击矿压或顶板型(冲击型)冲击矿压。
4.4煤层厚度及其变化
根据统计分析,冲击危险程度与煤层厚度及其变化紧密相关。
煤层越厚,冲击矿压发生得越多,越强烈。
图4.2和图4.3为砚石台矿统计的煤层厚度及其变化与冲击矿压之间的关系。
图4.2煤层厚度与冲击矿压的关系图4.3煤层厚度与抛煤量的关系
4.5煤层分叉的影响
某矿630水平的工作区域内.510煤层分为504和510煤层,其间的间距在开采工作区域内从无增加到15m。
该结构的出现,造成了煤层和顶板条件的变化,从而引起了冲击矿压危险状态的变化。
图4.4介绍了构造变化区域内E/W(生产单位体积的煤所释放的能量)的分布规律。
图4.4构造变化区域内E/W的分布
4.6断层的影响
实践证明,冲击矿压经常发生在向斜轴部,特别是构造变化区、断层附近、煤层倾角变化带、煤层摺曲、构造应力带。
例如.龙凤矿在向斜轴部准备工作面时.经常发生冲击矿压。
当巷道接近断层或向斜轴部时,冲击矿压发生的次数明显上升,而且强度加大。
例如在龙风50次冲力矿压中,36次(72%)与断层有关。
62%是巷道接近断层时发生的,14%是巷道处于断层线附近,而只有10%是在巷道离开断层时发生的。
其中34%发生在巷道距断层5—20mm范围内的:
图4.5为冲击矿压次数与巷道距断层距离之间的关系。
图4.5冲击矿压次数与巷道距断层距离之间的关系
实践农明.相当一部分震动集中在断层附近。
其中在断层的上盘开采时的震动能量大于断层下盘开采时的震动能量。
在向斜部分开采时,震动也很强烈。
在断层和向斜附近震动集中的原因是地壳的运动形成的残余构造应力。
该应力与开采引起的应力集中叠加的位置即为岩体震动的位置。
4.7褶曲的影响
我们知道褶曲是岩层在水平应力挤压下形成的,这种褶曲大部分在沉积岩层中形成。
研究表明,当温度相对较低时沉积岩挤压形成流动呈褶皱而不产生破裂(断层),这可以认为是压力溶解蠕变起了重要作用,即当差异应力作用于岩石时,矿物在高应力区溶解,而在低应力区沉积,结果是岩石变形。
—般情况下,对于巷道及回采工作面来说,在褶曲的各个部位,出现的危险性是不一样的,如图4.6所示,I区,褶曲向斜部分,这部分其应力,垂直为压力,水平为拉力、最容易出现冒顶和冲击矿压;
Ⅱ区沼曲翼。
这部分的应力.垂直和水平均为压力,最易出现冲击矿压;
Ⅲ区榴曲背斜.其应力状态为垂直拉力,水平压力,这部分也是最大矿山压力区域。
图4.6褶曲部分的受力状态及危险性
4.7开采设计和开采顺序
当在几个煤层中同时布置几个工作面时工作面的布置方式和开采顺序将强烈影响煤岩体内的应力分布。
矿井中,冲击矿压经常出现在:
(1)工作面向老塘推进时;
(2)在距采空区15-40m的应力集中区内掘进
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