九峰山二号隧道交叉段施工方案专家评审后修改版.docx
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九峰山二号隧道交叉段施工方案专家评审后修改版
九峰山2#隧道、后岭下隧道(下行线)
交叉段施工方案
一、编制依据
⑴《铁路隧道工程施工技术指南》TZ204-2008和《铁路隧道工程施工质量验收标准》TB10417-2003。
⑵《南龙铁路NLZQ-1标实施性施工组织设计》。
⑶铁四院出版的九峰山2#隧道和后岭下隧道相关设计图,2013年10月出版。
⑷《工程控制爆破》和《爆破安全规程》GB6722-2011。
⑸《装配式公路钢桥多用途使用手册》(人民交通出版社)。
⑹《路桥施工计算手册》(人民交通出版社)。
⑺建质[2009]87号、[2009]254号等现行关于安全生产等方面的法律法规。
二、工程概况
1、隧道总体概况
九峰山2#隧道全长3701m,其中II级围岩1775米,III级围岩940m,IV级围岩245m,V级围岩741m。
后岭下隧道(下行线)全长4200m,其中II级围岩2365m,III级围岩900m,IV级围岩651m,V级围岩284m。
后岭下隧道(下行线)LXDK4+215.95处与九峰山2#隧道DK4+986.6处存在小距离上下交叉,九峰山2#隧道隧底标高与后岭下隧道(下行线)隧顶标高相差0.98m,交角25.18°,交叉处设计围岩级别为III级,地质岩性主要为燕山早期花岗闪长岩,弱风化,中细粒花岗结构,岩体较完整。
2、交叉段概述
九峰山2#隧道在DK4+986.6处与后岭下隧道(下行线)(LXDK4+215.95)相交,后岭下隧道(下行线)位于九峰山2#隧道下方,九峰山2#隧道设计为双线隧道,后岭下隧道(下行线)设计为单线隧道。
交叉点距离九峰山2#隧道进口563m,距离后岭下隧道(下行线)进口1081m。
两条线路平面交角为25.18°。
后岭下隧道(下行线)交叉段里程为LSDK4+186.6-LSDK4+235.8,共计49.2m;九峰山2#隧道交叉段范围为DK4+959.2-DK5+005.6,共计46.4m。
设计文件建议后岭下隧道(下行线)先行通过,待后岭下隧道(下行线)衬砌结构达到设计强度后,九峰山2#隧道施工。
要求九峰山2#隧道在施工中采用控制爆破,并进行爆破监测,爆破振动速度控制在2cm/s范围内。
截至11月26日,九峰山2#隧道进口掘进为524m,距离交叉点39m;后岭下隧道(下行线)进口掘进200m,距离交叉点886m。
由于施工进度影响,设计文件的建议已经无法实现,九峰山2#隧道必将先行通过。
需要制定一个稳妥的方案,保证在交叉段施工期间两个隧道结构的安全。
交叉段的隧道围岩分级:
九峰山2#隧道为Ⅲ级围岩,设计采用Ⅲb支护形式,后岭下隧道(下行线)为Ⅲ级围岩,设计采用V级支护形式。
交叉段平面及剖面图见附图。
三、总体施工方案
九峰山2#隧道先行通过,为防止后岭下隧道(下行线)施工时危及九峰山2#隧道的结构安全,在通过交叉段时,施作拱墙初期支护,仰拱完成初期支护后回填,不施作仰拱混凝土及二衬,九峰山2#隧道过交叉段后,按正常工序施工。
待后岭下隧道(下行线)穿过交叉段,且衬砌结构达到设计强度后,再施作九峰山2#隧道该段仰拱及二衬。
在隧道下穿过程中,为保证九峰山2#隧道掌子面正常施工和施工安全,在九峰山2#隧道交叉段架立贝雷梁,人员、机械均在贝雷梁上通行,以不影响后岭下隧道(下行线)的正常施工。
后岭下隧道(下行线)在穿越交叉段时,结构做加强,采用Ⅴ级围岩支护和衬砌结构,施工方法也做局部调整,采用短进尺、强支护、早衬砌的原则,上台阶循环进尺不超过60cm,短台阶法开挖,以便于仰拱及时跟进封闭,仰拱端头与掌子面距离不大于5m;衬砌及时跟进,衬砌端头与掌子面距离不超过18m。
同时,后岭下隧道(下行线)在接近交叉段的施工中,采用控制爆破结合机械开挖(液压冲击炮捶)的方式施工,减少对夹层围岩的扰动影响。
四、施工技术措施
1、九峰山2#隧道施工技术措施
九峰山2#隧道按照正常工序进行拱墙开挖及初期支护施工,但应加强隧道初期支护结构,按Ⅴb级围岩支护参数施工;仰拱施工时只进行仰拱松动爆破施工完成初期支护后回填,不施作仰拱混凝土及二衬。
待后岭下隧道(下行线)通过交叉段并完成该段二衬后,进行仰拱出渣,按照要求进行该段仰拱混凝土浇筑。
1)、初期支护加强措施
①加强初期支护强度
采用φ8钢筋网片代替φ6钢筋网,网格间距20cm*20cm,拱部采用双层;φ22纵向连接筋内外交替布置,环向间距由1m调整为0.5m,并与钢架焊接牢固,以提高钢架间的整体性。
②加强锁脚措施
锁脚锚管采用4.5m长φ42钢管,上、中、下台阶每侧拱脚处各4根,上台阶拱腰处每侧2根,所有锚管均与钢拱架采用U型钢筋焊接牢固。
2)、仰拱松动段排水措施
DK4+955-DK5+010段仰拱开挖施作初期支护后回填洞渣,采用挖掘机整平后,施工临时混凝土排水沟。
3)、初期支护及仰拱背后注浆措施
为加强周边围岩与初期支护之间的密实度,使二者形成共同作用体系,减少因二者之间存在的空隙,在九峰山2#隧道交叉段施工时增加初期支护和仰拱背后注浆措施。
施工要求如下:
①初期支护及仰拱完成后应及时进行充填注浆。
②初期支护背后充填注浆应紧随开挖工作面,并距开挖工作面5m处进行。
仰拱背后注浆在施作完成仰拱初期支护并达到设计强度后,即开始注浆。
③初期支护施工时,按环向间距(起拱线以上为2m,边墙为3m),纵向间距3m预埋充填注浆管,注浆管外漏10cm,以便接管注浆,并用棉纱塞紧孔口,然后再喷射混凝土。
④注浆管长度根据现场实际超挖量确定,注浆材料采用质量比为1:
1水泥浆液。
⑤注浆时从两边墙底部向拱顶交叉进行,从少水(或无水)孔向有水孔(大水孔)进行。
⑥注浆时做好注浆记录,每隔5min记录一次压力、流量值及串、漏浆情况,以便分析注浆效果。
⑦单孔注浆结束后,应关闭孔口阀门或用棉纱塞紧孔口,以防止浆液外溢。
结束初期支护背后注浆的标准如下:
(1)单孔标准:
注浆压力逐渐上升,流量逐渐减少,当注浆压力达到0.5MPa,稳定3min即可结束注浆。
(2)全段结束标准:
初初期支护表面无明显漏水点,隧道允许漏水量为0.12L/m*h。
充填注浆完成后,必须进行注浆效果检查,对不符合结束标准要求的,必须进行补孔注浆。
⑧注浆效果检查的方法主要有分析法和直观检查法。
(1)对注浆记录进行整理分析,看每孔注浆压力是否满足注浆终压,注浆过程中是否发生漏浆、串浆等现象,判定注浆效果。
(2)检查初期支护表面渗漏水情况,有无集中出水点,渗漏水量是否满足要求。
4)、加强地质超前预报
在开挖交叉段前,需进行TSP超前地质预报,掌握隧道围岩稳定性的风化破碎带的分布位置及其工程地质特性和地下水分布情况。
分析TSP探测成果,对探测段存在较差地质段加强地质跟踪(素描),根据地质跟踪结果及时调整支护参数,保证施工安全。
2、后岭下隧道(下行线)施工技术措施
由于上部九峰山2#隧道支护结构已经施工完毕,所以后岭下隧道(下行线)施工的原则是保证上部结构安全及隧道之间围岩的稳定,以最快的速度将结构施作完成并确保能够承载上部隧道的结构自重。
%1开挖
在里程LXDK4+176~LXDK4+236段,必须采用控制爆破的技术措施,爆破振动速度控制在2cm/s内。
循环进尺控制不大于60cm。
为便于仰拱跟进,采用两台阶法,台阶长度不大于3m。
总开挖时间不超过4h,包括接风、水管,打眼,清孔,装药,放炮。
出碴时间控制在1h内。
⑵支护
拱顶按照Ⅴ围岩增设Φ42,长度3.5m超前小导管,既能形成超前棚幕又能有效隔离上下隧道岩体,减小振动。
采用20b工字钢支撑,喷射砼提高到C30,钢筋网采用φ10,网格尺寸15×15cm。
必须做到随挖随支护。
每循环支护时间控制在2h内。
⑶仰拱及衬砌
仰拱及衬砌必须能够紧跟掌子面,仰拱距离掌子面为5m,暂定衬砌端头距离掌子面不大于18m。
仰拱施工循环长度为4m~8m,绑扎钢筋、立模板用时12h内,浇注砼时间控制在5h~6h。
二衬作为主要受力结构,紧跟开挖面,每板按6m施作。
二衬钢筋绑扎用时控制在6h以内。
台车定位2h左右,立挡头模及浇筑混凝土施工用时8~12h。
五、施工步骤
1、九峰山2#隧道掌子面正常掘进通过交叉段,DK4+955-DK5+010段仰拱松动爆破施作仰拱初支后,仰拱混凝土、二衬不施作,拱墙初期支护做加强并加大监控量测频率,自DK5+008开始正常施作仰拱。
2、衬砌施工至DK4+954后,平整DK4+955-DK5+010段路面,将衬砌台车推至DK5+011后,开始施工二衬。
3、在后岭下隧道下穿段施工前,在九峰山2#隧道内施作贝雷梁的钢筋混凝土“L”型基础。
4、在交叉段现场组装贝雷梁,贝雷梁宽4m,长30m。
待后岭下隧道(下行线)交叉段二衬施工完成后拆除,期间机械设备通过贝雷梁通行。
5、后岭下隧道(下行线)交叉段(LXDK4+176~LXDK4+236)采用短台阶法施工,控制爆破参数,使得下行线爆破过程中对九峰山2#隧道内初支爆破振动速度控制在2cm/s内,施工时对九峰山2#隧道衬砌进行振动速度监测。
项目部已购买TC-4850型爆破测振仪:
根据爆破开挖振速监测情况,如质点产生的振速大于2cm/s,则及时调整开挖进尺、装药量等。
循环进尺不大于60cm(1榀钢架距离)。
为便于仰拱跟进,用两台阶法,台阶长度不大于3m(5榀钢架距离)。
1)、钻爆设计
①炮眼间距(见炮眼布置图)
图1掏槽眼示意图
图2上台阶炮眼布置图
②爆破参数及主要技术指标(见下表)
表1上台阶钻爆参数表
项目
炮眼类型
炮眼
个数
炮眼长度(cm)
毫秒雷管段数
每眼装药支数
每眼装药量(kg)
总装药量(kg)
1层
6
45
1
0.8
0.16
0.96
2层
8
85
3
1
0.2
1.6
3层
8
70
5
0.7
0.14
1.12
4层
11
70
7
0.7
0.14
1.54
5层
20
70
9
0.7
0.14
2.8
拱墙周边眼
35
70
11
0.8
0.16
5.6
合计
88
13.62
说明:
每支炸药按0.2Kg计。
表2钻爆技术指标表
项目
装药
总量
断面
面积
循环
进尺
爆破
体积
炮眼
个数
炸药
单耗
比钻
眼量
炮眼
利用率
单位
kg
m2
m
m3
个
Kg/m3
m/m3
%
数量
13.62
28.4
0.6
17.04
88
0.79
3.5
96.1
③起爆顺序
掏槽眼→辅助眼→周边眼
2)、掏槽形式、装药结构及起爆网路
上台阶掏槽采用契形掏槽眼的形式。
周边眼采用空气间隔装药,各眼采用导爆索并连,并在其中两眼装入非电毫秒雷管达到孔内延期起爆,其余炮眼采用连续装药,非电毫秒雷管孔内延期起爆,各炮孔均进行堵塞。
炸药采用φ32mm×200mm(200g)的乳化炸药。
装药时周边眼采用空气间隔装药,其余炮眼采用连续装药。
3)、爆破振动验算
一般由类似工程条件的工点实际测得的爆破振动速度衰减规律公式计算得到。
计算公式为:
Qm=R3(Vkp/K)a/2
式中Qm——最大一段允许用药量kg;
Vkp——振速安全控制标准;
R——爆源中心到振速控制点的距离m;
K——与爆破技术、地震波传播途径介质的性质有关的系数;
a——爆破振动衰减指数。
爆源中心到九峰山2#隧道拱架拱脚距离9m,
则由上述公式计算Qm=R3(Vkp/K)a/2=9.03(2/26.23)2.4/2
=33.22kg>13.62kg,符合要求。
6、分段开挖DK4+955-DK5+010段仰拱,分段施工长度6m。
六、贝雷梁设计计算
贝雷梁钢栈桥桥面宽度为4m。
栈桥跨度采用30m,上部采用2组6片贝雷纵梁(加强单层三排,每三片组成一榀,顺桥向每隔3m采用三排标准花窗连成整体),2组贝雷纵梁按横向间距2m布置(保证每组贝雷梁(即三片一组)位于车辆轮胎正下方),分配横梁采用25b型工字钢,间距为0.75m;桥面板采用22a型槽钢(倒扣),横断面布置18根;基础采用强度等级C35的钢筋混凝土墩台。
栈桥车辆荷载采用8m3混凝土搅拌运输车(满载按39.2t考虑)。
汽车及混凝土搅拌运输车活载计算时采用荷载冲击系数1.15及偏载系数1.2。
1、贝雷纵梁验算
栈桥总宽4m,计算跨径为30m。
栈桥结构自下而上分别为:
钢筋混凝土墩台、(28a型工字钢下横梁)、国产标准贝雷梁、25b型工字钢分配横梁(间距0.75m)、22a型槽钢桥面。
贝雷梁单片受力:
a.弦杆容许弯矩:
b.斜杆容许剪力:
c.竖杆容许竖向压力:
I=250497.2cm4,
E=2.1×106Mpa,
1)、荷载布置
①上部结构恒载(按4m宽计)
a、22a型槽钢:
18×25×10/1000=4.5KN/m
b、国产贝雷梁:
每片贝雷重270kg(含支撑架、销子等),加强弦杆40kg:
(270+40)×6×10/3/1000=6.2KN/m
c、25b型工字钢分配横梁:
42.0×4×10/1000/0.75=2.24KN/m
②活载
a、8m3混凝土搅拌运输车(满载):
车重20t,8m3混凝土19.2t。
b、人群:
不计
考虑栈桥实际情况,同方向车辆间距大于15m,即一跨内同方向半幅桥内最多只布置一辆重车。
2)、上部结构内力计算
①恒载状态下贝雷梁内力计算
总荷载(均布荷载):
q=4.5+2.24+6.2=12.94KN/m
在30m跨度内产生的弯矩:
剪力:
4m桥宽区域内所需贝雷片片数:
根据弯矩计算:
片
在支座处为竖杆受压,根据竖杆受压计算:
片
若把支座处的承压竖加强处理,此时贝雷梁片数由斜杠抗剪控制
即:
在单一恒载情况下最多需要3片单片贝雷梁即可满足安全稳定要求。
②8m3混凝土搅拌运输车(满载)状态:
同向每跨只布置一辆,按简支计算。
车重20t,8m3混凝土19.2t。
RA=(166×14.3+166×15.7+60×19.7)/30=205.4kN
M中=205.4×15-166×0.7-60×4.7=1138.3kNm
Rmax=2RA=410.8kN
4m桥宽区域内所需贝雷片片数:
根据弯矩计算:
片
在支座处为竖杆受压,根据竖杆受压计算:
片
即:
在单一8m3混凝土罐车满载荷载情况下最多需要3片单片贝雷梁即可满足安全稳定要求。
③恒载+汽车荷载组合
汽车荷载计入冲击系数级偏载系数。
Mmax=1455.75+1.2×1.15×1138.3
=3026.604KNm
Rmax=194.1+1.2×1.15×410.8
=761KN
即:
在恒载+8m3混凝土罐车满载荷载情况下最多需要6片单片贝雷梁即可满足安全稳定要求。
④挠度计算
恒载状态:
车辆荷载状态下:
W2=∑
恒载+车辆荷载状态下:
W=1.2×1.15×27.7+2.81+50=91.036≤L/250=120mm
满足要求安全。
3、桥面板22a型槽钢验算
按简支梁计算,计算跨径取L=0.75m。
车轮宽度按30cm计算,每对车轮的着地面积为0.6×0.2(宽×长),则轴重的一半荷载由3根槽钢承担。
采用8m3混凝土搅拌运输车满载荷载进行验算。
E=2.0×105Mpa,I=157.8cm4,Wmin=28.2cm3
P=P0/2=83KN
Q=83/0.2=415kN/m
Mmax=qlc(2-c/l)/8
=0.125×415×0.2×0.75×(2-0.2/0.75)
=13.49kN•m
σ=Mmax/Wmin
=13.49×1000/(28.2×3×10-6)
=159.4Mpa<1.3[σ]=1.3×145=188.5Mpa
f=qcl3(8-4c2/l2+c3/l3)/(384EI)
=0.7mm<L/250=3mm安全。
4、横向分配梁验算
计算跨径取L=2.0m,采用25b型工字钢。
E=2.0×105Mpa,Ix=5284cm4,Wx=423cm3,Sx=248.1cm3,t=10.2mm,R=83KN,M=83×0.83=68.89KNm
σ=Mmax/Wx
=68.89×1000/(423×10-6)=162.9Mpa<1.3[σ]
=1.3×145=188.5Mpa
τ=QSx/(Ixt)=83×1000×248×10-6/(5284×10-8×0.0102)=38.2Mpa<[τ]=85Mpa安全。
f=pal2(3-4α2)/(24EI)
=83×1000×4.162×0.83(3-4×0.832/4.132)/(24×2.0×1011×5284×10-8)=13mm<L/250=17mm
图3贝雷梁平面示意图
图4贝雷梁平面示意图(A-A)
图5贝雷梁平面示意图(B-B)
七、工期安排
1、九峰山2#隧道进口
九峰山2#隧道掌子面正常掘进通过交叉段,DK4+955-DK5+010段仰拱、二衬不施作,自DK5+010开始施作仰拱。
序号
工序
时间
1
掌子面掘进至DK4+955
预计为2014.11.25
2
DK4+955-DK5+010段拱墙初支
2014.11.26-2014.12.15
3
仰拱施作至DK4+955
预计为2014.12.25
4
二衬施作至DK4+954
预计为2015.1.5
5
平整场地,并将台车由DK4+955推至DK5+010
2015.1.6-2015.1.8
6
施作钢筋混凝土“L”型基础
2015.1.21-2015.1.31
7
组装贝雷梁
2015.3.26-2014.4.15
8
拆除贝雷梁
2015.5.21-2015.6.5
9
分段开挖并施作仰拱
2015.6.6-2015.7.5
2、后岭下隧道(下行线)进口
序号
工序
时间
1
掌子面掘进至LXDK4+185
预计为2015.4.20
2
LXDK4+185-LXDK4+236段(下穿段,从开挖、仰拱到二衬施作完成)
2015.4.21-2014.5.20
八、资源配置
1、九峰山2#隧道进口
1)、机械配置
九峰山2#隧道机械配置见下表,可根据现场需求情况增减。
序号
机械名称
单位
数量
1
装载机
台
2
2
风枪
把
30
3
挖掘机
台
1
4
地泵
台
1
5
电焊机
台
2
6
振捣棒
台
3
7
气焊
套
3
8
出渣车
台
5
9
湿喷机
台
4
10
空压机
台
6
11
通风机
台
1
12
衬砌台车
台
1
13
砼罐车
台
3
14
爆破振动测试仪
台
1
15
贝雷梁
套
1
表3主要机械配置表
2)、人员配置
风枪人员16人、司机8人、立架喷锚18人、电焊工4人、气焊工2人、钢筋工8人、立模板及砼浇筑16人、杂工2人,专职安全员2人,专职值班员2人。
2、后岭下隧道(下行线)
1)、机械配置
后岭下隧道机械配置见下表,可根据现场需求情况增减。
序号
机械名称
单位
数量
1
装载机
台
2
2
风枪
把
12
3
挖掘机
台
1
4
地泵
台
1
5
电焊机
台
2
6
振捣棒
台
3
7
气焊
套
2
8
出渣车
台
5
9
湿喷机
台
4
10
空压机
台
4
11
通风机
台
1
12
衬砌台车
台
1
13
砼罐车
台
3
14
爆破振动测试仪
台
1
表4主要机械配置表
2)、人员配置
风枪人员13人、司机8人、立架喷锚12人、电焊工3人、气焊工2人、钢筋工6人、立模板及砼浇筑12人、杂工2人,专职安全员2人,专职值班员2人。
九、施工注意事项
1、后岭下隧道(下行线)在下穿过程中,要突出围绕严格坚持“预探支、短进尺、弱爆破、强(紧)支护、快闭合、勤量测、及时反馈”的施工原则,使在施工过程中尽量减少对隧道之间夹层围岩的扰动和对九峰山2#隧道结构的影响。
掌子面开挖后及时施作初期支护并封闭成环,必要时快速封闭掌子面、增设临时仰拱与临时对撑加固初期支护。
2、加强隧道监控量测
下行线下穿隧道时,加强隧道内对衬砌结构的监控量测,目测法和实测法相结合。
九峰山隧道内初支量测测线布置见图6,按5m一个断面;后岭下隧道量测测线布置见图7、图8,下穿段初支按3m一个断面。
在下穿过程中,加强沟通联系。
图6初期支护净空变化的测线布置
图7初支测线布置图8衬砌净空测线布置
现场监控量测是判断围岩和隧道的稳定状态、保证施工安全、指导施工生产、进行施工管理和提供设计信息的重要手段。
根据以往类似隧道施工经验,结合设计文件,在施工过程中,将按照《铁路隧道监控量测技术规程》(TB10121-2007)的要求进行监控量测,以量测资料为基础及时修正支护参数,使支护参数与地层相适应并充分发挥围岩的自承能力,围岩与支护体系达到最佳受力状态,并在施工中进行信息化动态管理,达到确保工程质量、施工安全和进度。
在后岭下隧道(下行线)洞身支护完成后,尤其是仰拱施工完毕后,喷锚支护已闭合成环,及时进行全断面监控量测,随时掌握初期支护的工作状态,指导和确定二次衬砌施作时间。
后岭下隧道(下行线)洞内观察分为开挖工作面观察和支护表面状况观察两部分。
开挖工作面观察应在每次开挖后进行,每循环均需观察。
对支护的观察包括喷射混凝土、钢架的表面外观、状况等,洞内值班人员和安全员需时刻进行巡视。
九峰山2#隧道洞内观察包括交叉段初期支护表面外观、状况等,和后岭下隧道(下行线)一样,洞内值班人员和安全员需时刻进行巡视。
监控量测必测项目如下表所示:
序号
监测项目
测试方法和仪表
测试精度
备注
1
洞内观察
现场观察、地质罗盘
2
衬砌前净空变化
隧道净空变化测定仪(收敛计、隧道激光断面仪、全站仪)
0.1mm
全站仪采用非接触观测法
3
拱顶下沉
水准测量的方法,水准仪、钢尺
1mm
一般进行水平收敛量测
4
九峰山2#隧道内地表下沉
水准测量的方法,水准仪、塔尺
1mm
5
二次衬砌后
净空变化
隧道净空变化测定仪
(收敛计)
0.01mm
表5监控量测必测项目
后岭下隧道内量测频率如下表所示:
量测频率
变形速度(mm/d)
量测断面
4次/d
≥5
交叉段内每处断面均进行
量测
2次/d
1~5
2次/2~3d
0.5~1
2次/3d
0.2~0.5
2次/周
<0.2
表6监控量测频率
在取得监测数据后,及时由专业监测人员整理分析监测数据。
结合围岩、支护受力及变形情况,进行分析判断,将实测值与允许值进行比较,及时绘制各种变形或应力~时间关系曲线,预测变形发展趋向及围岩和隧道结构的安全状况,及时向项目总工程师
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