现浇预应力连续箱梁专项施工方案.docx
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现浇预应力连续箱梁专项施工方案
XXXX区XX第一合同项目部
XX大桥主桥连续梁支架现浇
施工技术方案
XXXX区XX第一合同项目部
XXXX区XX线改建工程
主桥上部现浇预应力连续箱梁施工方案
第一章工程概况及主要工程数量
XXXX区XX线改建工程,路线起点位于XXXX村南(桩号K0+221.230),向西跨越XX运河,终点与XX省XX线相交(桩号K3+534.886).全线长3.314km(含XX大桥675m),其XX东境内全长1.649km,扣除桥梁后长度为1.136km,XX境内全长1.665km,扣除桥梁后长度为1.502km。
XX大桥起点桩号为K1+353.40,终点桩号为K2+036.60,桥梁全长683.20m。
跨径组合如下表:
XX大桥跨径组合表
联号
跨径组合(孔数×孔径m)
备注
第一联
3×25
第二联
3×30
第三联
4×30
第四联
4×30
第五联
50+80+50
主桥中跨跨越运河
第六联
3×30
XX大桥主桥由三跨(50m+80m+50m)变截面预应力混凝土连续箱梁,单箱双室。
箱梁根部高4.8m,跨中梁高2m,高跨比1/40,箱梁顶板宽度15.5m,底板宽10.5m,翼缘板悬臂长2.50m,0#块以外箱梁高度按二次抛物线变化。
除主墩墩顶设置一个厚250cm中横隔梁及边跨端部设厚150cm端横梁外,箱梁其他部位均不设横梁。
箱梁顶板厚0.28m,底板厚从0.75m至跨中0.30m按二次抛物线变化,腹板厚0.7m及0.5m,其中腹板在8m范围内从0.7m变化至0.5m。
主桥预应力钢束设置分顶板束、底板束及腹板束三种,顶板束及底板束采用15-17型,腹板采用15-19型,均采用Φs15.20mm高强低松弛钢绞线,波纹管采用OVMSBGB塑料波纹管。
锚具采用OVM型锚具,两端张拉,张拉控制应力为σcon=0.73fpk。
主桥上部双幅C50混凝土方3157.4*2=6314.8方,钢束294吨,钢筋2586吨。
第二章编制依据和原则
一、编制依据
1、施工招标文件、投标邀请书及招标文件补遗书;
2、公路工程国内招标文件范本;
3、《XXXX区XX改建工程两阶段施工图设计图纸》;
4、《公路桥梁施工技术规范》JTG/TF50-2011
5、《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》;
6、《钢管满堂支架预压技术规范》;
7、《路桥施工计算手册》;
8、现行施工技术规范及验收标准;
9、参考其他单位施工类似工程积累的技术和管理经验。
二、编制原则
1、根据实际情况配备劳动力、机械设备和材料。
2、按技术先进可行、安全可靠、经济合理的原则,认真阅读、研究图纸和规范文件,结合对工期、质量、安全、环保等要求及工程实际编制。
3、采取平行组织、流水作业组织施工,科学合理安排各项施工程序。
4、坚持专业化施工,安排经验丰富的专业化施工队伍。
5、坚持高起点、高标准、高质量、高效率,严格要求。
强化质量管理,保证实现优良工程的目标。
第三章主桥上部施工步骤及计划
根据该连续箱梁特点采用支架现场浇筑的方法。
主桥预应力连续箱梁施工按箱梁工程施工程序图执行,箱梁采用满堂支架法施工,各段支架在箱梁施工结束前不得拆除。
主桥采用分段现浇,共分三段混凝土。
其XX东侧边跨及中跨靠近主墩侧12m范围为第一段,中跨剩余部分及XX侧边跨靠近主墩侧12m范围为第二段,XX侧边跨剩余梁段为第三段。
第一段混凝土采用满堂支架现浇施工;第二段混凝土主跨K1+844.4-K1+890.9段采用钢管桩基础架贝雷梁上铺方木做施工平台,平台上搭设满堂支架的形式,第二段箱梁混凝土其余部分采用满堂支架现浇施工;第三段箱梁采用满堂支架现浇施工。
总体施工步骤如下:
1、第一施工阶段
搭设第一段支架,进行超载压(箱梁自重的120%)重消除支架等非弹性变形,并获得弹性变形。
2、第二施工阶段
浇筑第一段箱梁混凝土,养生至设计强度的90%且不少于7天,张拉之前拆除翼缘板模板,按照先腹板束后底板束再顶板束顺序张拉预应力束(同类型束先长后短)。
纵向预应力束张拉顺序:
F11-F12-F13-F14,B2-B1,(15号墩顶)T2-T1.
3、第三施工阶段:
浇筑第二段箱梁混凝土,养生至设计强度的90%且不少于7天,张拉腹板束、部分中跨底板束及15号墩顶剩余顶板束。
纵向预应力束张拉顺序:
F21-F22-F23-F24,中跨底板束Z5-Z1,(15号墩顶)T8(T8’)、T7(T7’)、T6-T5-T4-T3。
注意本阶段必须保留支架,不得拆除。
4、第四施工阶段
浇筑第三段箱梁混凝土,养生至设计强度的90%且不少于7天,按照先腹板束后底板束再顶板束顺序张拉预应力束(同类型束先长后短)。
纵向预应力束张拉顺序:
F31-F32-F33-F34,B2-B1,(16号墩顶)T8(T8’)-T7(T7’)-T6-T5-T4-T3-T2-T1。
5、第五施工阶段
拆除支架,开始桥面铺装、护栏等桥梁附属构造的施工后成桥。
施工计划
主桥第一段
地基处理
2012.05.20~2012.06.10
支架搭设、预压
2012.06.01~2012.07.20
底模、侧模
2012.07.05~2012.07.25
底腹板钢筋,腹板模板
2012.07.10~2012.08.10
第一次砼浇筑
2012.08.10~2012.08.15
内模板支立
2012.08.15~2012.08.25
顶板钢筋
2012.08.20~2012.08.30
第二次混凝土浇筑
2012.09.01~2012.09.05
张拉、压浆
2012.09.10~2012.09.20
主桥第二段
地基处理
2012.07.01~2012.08.15
支架搭设、预压
2012.07.20~2012.09.20
底模、侧模
2012.09.10~2012.09.30
底腹板钢筋,腹板模板
2012.09.25~2012.10.20
第一次砼浇筑
2012.10.20~2012.10.25
内模板支立
2012.10.25~2012.11.05
顶板钢筋
2012.11.01~2012.11.15
第二次混凝土浇筑
2012.11.15~2012.11.30
张拉、压浆
2012.11.05~2012.11.10
主桥第三段
地基处理
2012.08.20~2012.09.20
支架搭设、预压
2012.09.20~2012.10.20
底模、侧模
2012.10.20~2012.10.30
底腹板钢筋,腹板模板
2012.10.25~2012.11.20
第一次砼浇筑
2012.12.05~2012.12.06
内模板支立
2012.12.07~2012.12.10
顶板钢筋
2012.12.08~2012.12.15
第二次混凝土浇筑
2012.12.15~2012.12.17
张拉、压浆
2012.12.25~2012.12.31
第四章地基处理与支架施工
第一节地基处理
第一段混凝土采用满堂支架现浇施工;第二段混凝土主跨K1+844.4-K1+890.9段采用钢管桩基础、贝雷梁上铺方木做施工平台,平台上搭设满堂支架的形式,第二段箱梁混凝土其余部分采用满堂支架现浇施工;第三段箱梁采用满堂支架现浇施工。
1.普通地基处理
地基处理前首先对支架处的地表进行调查,绘出平面图。
对泥浆池、基坑或局部突变部分确切标示,并测定高程,标注于图上。
1.1基坑回填:
承台施工后,将基坑内的水抽干,采用含水量合适的素土分层回填至原地面,分层厚度为30cm左右,回填时用小型打夯机分层夯实。
1.2泥浆池处理:
由于钻孔施工时场地内有泥浆池,地基处理前应将泥浆池清理干净,直至硬土层,然后回填至原地面,回填过程采用光轮压路机配合分层夯实,压实度大于90%。
1.3对原地面整平用压路机压实、采用含水量合适的素土分层回填压实,要求地基承载力大于100Kpa(按最大的单杆受力除以面积计算)。
并用8%石灰土(两层,每层15cm)和C25混凝土(15cm)处理45cm,高出原地面20cm以上。
1.4地基处理过程中应及时设置临时排水设施,使已处理的地基不受水的影响。
在地基范围四周挖设30×30cm的排水沟,排水沟边缘距支架外侧底边缘距离不小于2m。
1.5地基处理范围:
箱梁范围以外每边1米。
1.6地基处理至设计高程后,用触探法测承载力,每30平测取1个点,分别分布在一般地段、泥浆池、基坑或其他特殊地段。
1.7地基检测达到施工方案要求后,立即对其进行保护,防止外部来水和大气降水倾入,完善排水系统,确保施工期间地基不受水害。
1.8山东侧河岸、XX侧大堤两侧采用混凝土台阶作为基础。
回填时结合临近基础的回填高度,尽量减小台阶的落差和台阶数量。
2.钢管桩、贝雷架平台
2.1平台设计
平台采用钢管桩做基础,钢管桩采用Φ600-10钢管,沿箱梁横截面方向间距2.5m布置7根,纵向跨径承台上方为3.8m,其余间距5m,共10排;钢管桩顶部用2根I40b工字钢做横梁;横梁上铺设贝雷梁作为纵梁,贝雷梁采用国产321军用梁;贝雷梁上铺方木做施工平台,15cm×15cm方木横向布置,铺设宽度16.5m,纵向间距按支架立杆间距进行布置,平台上搭设满堂支架施工。
平台自下而上依次为钢管桩、工字钢横梁、贝雷片纵梁、方木。
平台设计示意图见第五章第二节受力验算。
2.2受力验算
见第五章第二节平台受力验算
2.2平台施工
2.2.1钢管桩施打
⑴采用吊机结合振动锤施打钢管桩。
用拉线定位钢管桩位置,然后用振动锤夹紧钢管,吊机吊运至打设位置,开启振动锤,管桩即随振动锤激振力进入土层。
⑵管桩打入采用入土深度与贯入度双控,以贯入度为主。
确保满足要求。
管桩做好后,做承载力试验,看是否满足要求。
2.2.2横梁安装
每排钢管桩施打完成后通过切割或补接调整好管桩顶面高程,在管桩顶部焊8mm厚钢板后安装2根I40b横梁,横梁与立柱上钢板焊接固定。
2.2.3贝雷梁架设
每跨贝雷梁组装完成后整体吊装至横梁上。
2.2.4连接加固
⑴将每排和双排钢管桩逐根用10号槽钢焊接连成整体,包括横向连接、纵向连接、剪刀撑焊接等;
⑵将贝雷梁用U型箍固定在横梁工钢上;
⑶在贝雷梁间加横向连接将贝雷梁连成整体。
(4)方木用铁丝绑扎在贝雷梁上,并用挡板挡住,挡板焊接在贝雷片。
第二节支架施工
1.支架设计与施工
1.1碗扣支架的型号
本项目选用的碗扣支架型号为:
立杆(LG)、横杆(HG)、斜杆(XG)、底座、上可调U托(TZ-1可调30cm),下可调底座(TZ-2-〔300~500〕),支架钢管直径48mm,壁厚3.5mm。
立杆的支撑力可通过不同的横杆步距来增大或减小。
1.2支架设计
支架设计和示意图详见第五章支架设计示意图
1.3支架施工
计算立杆组装高度→安放底座垫木→安放可调底座→调整底座螺丝在同一水平面上组装立杆及横杆、锁紧碗扣→安放U型托→调整托撑螺丝以形成纵横坡安放底层、顶层方木→精调方木顶标高支架在搭设前,必须挂好每孔的纵向中心线,沿中心线向两侧对称搭设支架。
(1)支架立杆位置放样
用全站仪放出箱梁中心线,然后用钢尺放出底座十字线,并标示清楚。
(2)布设立杆垫块安装底座
根据立杆位置布设立杆垫板,垫板采用方木,使立杆处于垫板中心,垫板放置平整、牢固,底部无悬空现象,然后安装底座后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。
(3)安装立杆、横杆和上托座
从一端开始,立杆按照顺桥向主墩墩身中心两侧15.5米范围内纵向间距60cm,其余间距90cm,横桥向底板下间距60cm,翼板下间距90cm。
分别按照两种间距安装底层立杆和横杆,调整立杆垂直度和位置后并将碗扣扣紧,一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装,直至最顶层,最后安放上托座,并依设计标高将U型上托座调至设计标高位置。
安装后统一再检查一遍碗扣的紧密性。
(4)碗扣支架的支立及纵横坡调整
对于箱梁桥面纵横坡可通过调U型顶托的方法至设计标高;常用的碗扣件立杆(LG)有LG2.4m、LG1.8m、LG1.2m。
经我部工程技术人员研究决定,除用以上立杆外,再用一些短小立杆LG0.3m、LG0.6m、LG0.9m,暂称为找零杆,便于支架高度调整。
把这部分箱梁的支架地基每孔划分一个单元,U托的最小旋出长度为0.15m,当旋出长度大于0.45m时增加一根LG0.3m,长度大于0.75m时,增加一根LG0.6m,长度大于1.05m时,增加一根LG0.9m,运用这些找零杆可以减小U托的旋出高度。
(5)剪刀撑的设置
考虑到支架的整体稳定性,在纵向每隔3米设通长剪刀撑1道,横向每隔4.5米布置剪刀撑l道,并控制剪刀撑与地面的倾角在45度~60度之间。
剪刀撑与碗扣支架立杆、水平杆相交处,杆件的相互连接必须紧密。
两道剪刀撑交叉重叠60cm。
(6)标高控制:
根据计算提供的标高,测量每排支架外侧两根立杆和中间立杆顶面标高,并拉线控制中间其他顶托标高,由此控制最上层顶托标高,误差控制在3mm以内,以便控制底模标高。
(7)安放方木、铺底模
在上托座调整好后铺设纵向10×15cm方木,铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上或在U型托座搭接,接着按30cm间距铺设横向10×10cm方木,根据放样出的中线铺设1.8cm厚1.2m×2.4m竹胶板板做为箱梁底模。
安装纵横方木时,应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开,且在任何相邻两根横向方木接头不在同一断面。
2.支架验算
见第五章第一节支架验算
3.支架预压
3.1支架预压目的和方法
现浇支架预压是现浇支架最后一道非常重要的一道工序,是检验整个支架(含支架基础)搭设质量的一次全面的检查,包括支架结构的强度、刚度、稳定性以及支架的弹性和非弹性变形。
通过支架预压,精确测得支架的非弹性变形和弹性变形。
关于支架的非弹性变形,通过支架预压基本消除,测得支架的弹性变形可以与理论计算值进行比较分析,并在支架最后调整时提供可靠的根据,使整个现浇支架既符合设计要求,又满足技术规范对支架的质量要求,从而保证现浇梁的质量。
一般情况下,在预压过程中,测得的总垂直变形包含两部分变形,即非弹性变形和弹性变形,当预压荷载卸除后,测得的支架回升值即为支架弹性变形,在支架高程调整时加以考虑,其中没有恢复的部分即为支架的非弹性变形(主要是支架接缝压密和地基等产生的不可恢复的塑性变形等)。
为此,组织专门测量人员在支架预压前和预压过程中,以及卸荷以后,采用水准仪进行观测支架的变形,并作出详细的记录。
支架预压荷载的重量达到现浇箱梁混凝土的质量的1.2倍超载预压。
预压时间一般根据支架单位时间内持续沉降量确定,预压采用分级预压的形式,共分为三级:
第一阶段先加载梁体重量的50%,等支架变形稳定后进行下一阶段的预压,第二阶段预压加载到梁体自重的100%,等支架变形稳定后再进行第三阶段的预压,第三阶段加载到梁体自重的120%,支架稳定后卸载。
支架预压时,除观测整个支架变形外(垂直变形),同时观测支架主要部分的变形和挠度,支架的整体稳定性等,以便进一步采取加强措施。
支撑体系搭设结束以后,进行支架预压,采用用吊车吊装、人工堆码。
在预压过程中对观测点进行连续观测,当全部预压荷载加完后,持续观测标高变化,在24h后支架变形不大于1mm认为支架稳定,卸载过程中对观测点进行观测,根据预压过程中测的数据计算出支架的弹性及非弹性变形,根据支架的弹性变形值调整支架的预拱度。
3.2预压荷载的计算
支架预压量根据箱梁实际断面计算平均分配到底模上,预压的最大荷载为箱梁重量的1.2倍。
3.3测点的布置
预压前先在底模和下部支架顶端及支架基础上布设观测点。
支架和纵横方木完成后,在方木上设置观测点,预压时留出观测点位置。
顶面观测点设置完成后,在相应位置的支架基础上设置基础观测点。
测量位置设在支点梁跨的1/4、1/2、3/4处,每点位横向均设3点。
预压前,测量观测点的原始标高,并作详细记录。
3.4预压材料的选用
加载方法采用砂袋,砂袋准确过磅计量,以便计算加荷数量,按箱梁砼浇筑程序采用纵向分段,水平分层对称加载的次序。
3.5吊装设备的选用
预压吊装设备采用吊车。
3.6预压顺序
预压顺序应按照支架发生沉降量大的位置和混凝土的浇筑顺序进行,先浇筑混凝土的部位和支架沉降大的部位先预压,后浇筑混凝土的部位后预压,根据本工程的特点及混凝土浇筑顺序,预压的顺序应为:
(1)先压靠近墩身处,再依次加载向远离墩身的位置排列沙袋。
(2)全部重量达到50%对支架、底模、支架等处的观测点进行标高和平面位置坐标测量,并详细作好记录。
分析支架的变形规则。
支架变形稳定后继续加载预压。
(3)继续按上一步的步骤进行预压,待压至总重量的100%继续对观测点进行测量并详细作好记录。
支架变形稳定后继续加载预压。
(4)预压至总重量的120%时停止预压并持荷。
在这期间对支架、底模、支架等处的观测点进行连续观测,作好详细记录。
支架变形在24h之内不超过1mm即为稳定,并进行卸载。
3.7卸载
按照预压顺序后预压的先卸载,先预压的后卸载的顺序进行卸载。
在预压重物全部卸完后对现浇支架全面进行测量并作好记录,根据预压数据调整非弹性变形。
卸载后的砂袋块运至下一小段,继续预压,循环利用。
3.8预拱度计算及调整
经支架超载预压之后,根据支架弹性变形值要求在相应的位置上设置。
调整预拱度时,由水准仪配合,精确测量。
第五章受力验算
第一节支架受力验算
1.支架设计
本方案中沿用图纸设计,把现浇箱梁按块划分,以便于说明。
如图所示:
1.1、0#块-3#块(5m+3.5m×3=15.5m)主桥墩身15.5m范围内支架设计:
立杆沿箱梁宽度(翼缘板2.5m+底板10.5m+翼缘板2.5m=15.5m)方向布置形式:
3×0.9+19×0.6+3×0.9=16.8m,另外在腹板下采取30cm间距(做两孔60cm间距套在60cm间距的中间),翼缘板外一边超出0.65m;立杆沿路线方向布置间距为0.6m。
横杆步距为0.6m。
顶托上面纵向分布10cm×15cm方木,横向按间距30cm分布10cm×10cm方木,方木上钉竹胶板(厚1.8cm)作为底模。
1.2、4#块-10#块(3.5m+4m×5+2m=25.5m)支架设计:
立杆沿箱梁宽度(翼缘板2.5m+底板10.5m+翼缘板2.5m=15.5m)方向布置形式:
3×0.9+19×0.6+3×0.9=16.8m,共计27排,翼缘板外一边超出0.65m;立杆沿路线方向布置间距为0.9m。
横杆步距步距0.6m.
顶托上面纵向分布10cm×15cm方木,横向按间距30cm分布10cm×10cm方木,方木上钉竹胶板(厚1.8cm)作为底模。
支架设计示意图
2.支架验算
2.1、0#块-3#块支架验算
(1)立杆、横杆承载性能:
立杆
横杆
步距(m)
允许载荷(KN)
横杆长度(m)
允许集中荷载(KN)
允许均布荷载(KN)
0.6
40
0.9
4.5
12
1.2
30
1.2
3.5
7
1.8
25
1.5
2.5
4.5
2.4
20
1.8
2.0
3.0
(2)荷载分析
①钢筋砼箱梁自重荷载:
G=(137.5+73.2+67.8+63.2)m3×26KN/m3=8884.2KN
偏安全考虑,拟定全部重量作用于底板上计算单位面积压力,再取安全系数r=1.2:
S=10.5×15.5=162.75m2
P1=G×r/S=8884.2×1.2/162.75=65.5KN/m2
②模板自重:
内模(包括支撑架):
取p2-1=1.2KN/m2;
外模(包括侧模支撑架):
取p2-2=0.5KN/m2;
底模:
取p2-3=0.1KN/m2;
P2=p2-1+p2-2+p2-3=1.2+0.5+0.1=1.8KN/m2
③施工荷载:
施工人员、简单设备:
取P3=2.5KN/m2
④砼振捣冲积荷载:
取p4=2KN/m2
⑤碗扣支架荷载:
按支架搭设高度8米计算:
支架自重:
立杆单位重:
0.06KN/m,横杆单位重:
0.04KN/m
p5=(8×0.06+0.6×13×2×0.04)/(0.6×0.6)=3.1KN/m2
⑥分配梁荷载:
10cm×10cm木方纵向分配梁:
P6-1=0.6×2×0.1×0.1×0.8×10/(0.6×0.6)=0.27KN/m2
15cm×15cm木方横向分配梁:
P6-2=0.6×0.15×0.15×0.8×10/(0.6×0.6)=0.3KN/m2
P6=P6-1+P6-2=0.27+0.33=0.6KN/m2
根据支架不组合风荷载组合原则,取荷载总和:
P=P1+P2+P3+P4+P5+P6=65.5+(1.8+2.5+2+3.1+0.6)*1.4=79.5KN/m2
(3)单根立杆受力:
N=0.6×0.6×79.5=28.62KN<[N]=40KN
经以上计算,立杆强度满足受力要求。
(4)支架稳定性验算:
碗扣式满堂支架是组装构件,一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳,为此以轴心受压的单根立杆进行验算:
公式:
N≤[N]=ΦA[ó]
碗扣件采用外径48mm,壁厚3.5mm,A=489mm2,A3钢,I=10.78×104mm4则,回转半径i=(I/A)1/2=1.58cm,步距L=60cm。
长细比λ=L/i=60/1.58=37.9<[λ]=150取λ=40;
此类钢管为b类,轴心受压杆件,查表
Φ=0.927[ó]=205MPa
[N]=0.927×489×205=92927.15N=92.927KN
由上可知:
荷载28.62KN=N≤[N]=92.927KN
安全系数n=[N]/N=92.927/28.62=3.17>2
支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。
(5)10×10cm方木纵向分配梁受力计算
10×10cm方木采用木材材料为A-3至A-1类,其容许应力,弹性模量按A-3类计,即:
[σw]=12MPa,E=9×103,10cm×10cm方木的截面特性:
抗弯截面系数W=10×102/6=167cm3
惯性矩I=10×103/12=833.34cm4
10×10cm横向分配梁间距为30cm,验算荷载:
P=P1+P2+P3+P4=65.5+1.8+2.5+2=71.8KN/m2
简化为简支梁均布荷载,每根方木受均布力:
q=P×0.3×0.6/0.6=71.8×0.3×0.6/0.6=21.54KN/m
Mmax=qL2/8=21.54×0.62/8=0.98KN·m=0.98×106N·mm
σw=Mmax/W=0.98×106/167×103=6.0MPa<[σw]=12MPa
挠度计算:
ωmax=5qL4/(384EI)=5×21.54×6004/(384×9×103×833.34×104)
=0.5mm<L/400=600/400=1.5mm
刚度满足要求。
(6)10cm×15cm方木横向分配梁验算:
10×15cm方木采用木材材料为A-3至A-1类,其容许应力,弹性模量按A-3类计,即:
[σw]=12Mpa,E=9×103,10cm×15cm方木
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