插扣式满堂架施工方案.docx
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插扣式满堂架施工方案
华清学府城二期三阶段Ⅱ标段41#楼
插扣式满堂架施工方案
审核:
编制:
陕西建工集团第五建筑工程有限公司2015月年3
:
1)《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。
2)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、J84-2011。
3)《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—92;
4)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011;
5)《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2011;
6)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008;
第一节、插扣式脚手架的特点
插扣式脚手架全称为多功能插扣式脚手架,它是由承插型插扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。
与插扣式钢管支架相比具有承载力大,搭建速度快,稳定性强,易于管理等特点。
1、主要构配件:
(1)、立杆:
杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑杆件。
(2)、连接轮盘:
焊接于立杆上可扣接4个方向扣接头的八边形孔板。
(3)、立杆连接套管:
焊接于立杆一端,用于立杆竖向接长的专用外套管。
、横杆:
两端焊接有扣接头,且与立杆扣接的水平杆件。
(4)
插扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架,它有点类似碗扣架又优于碗扣架,
他的特点如下:
1、具有可靠的双向自锁能力;
2、无任何活动零件;
3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷;
4、受力性能合理;
5、可以自由调节;
缺点:
1、插扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实,地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上;
2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设;
3、只能作为落地式脚手架使用,不能作为悬挑脚手架使用。
本工程使用条件:
由于本工程为剪力墙结构,楼面地面平整,木模板和顶板流水施工,要求满堂架搭设规范且速度快,所以采用插扣式满堂架施工支撑体系。
第二节、插扣式支撑的设计
2、插扣式脚手架的布置
1、插扣式满堂架的搭设严格按照GB24911-2010标准执行,根据42#楼实际情况,按照楼层高度选用长度600、300、2400mm等立杆加500mm的U型顶托。
根据计算书、剪力墙开间尺寸和梁位置,横杆长度采用900、1200mm。
2、对于局部特别的房间,如卫生间、厨房、阳台等结构板标高不一致的,高差大于30mm的,该房间独立设置插口满堂架,与临间采用钢管扣件连接。
3、部分房间适当利用长度1500mm的钢管扣件进行调整立杆间距,保证立杆相对梁的距离。
4、对于楼梯踏步的模板支设,由于模板架支撑是斜向的,采用钢管扣件进行搭设。
5、对于顶板,由于插扣式脚手架的支设高度不能正好到达梁底,因此,在插扣立杆顶端,加设U型顶托进行顶板标高的立杆高度调整。
立杆顶部U型托丝杆外露不得超过25CM,确保支架及U型顶托的的受力稳定。
顶板底采用U型顶托上设钢管横杆,钢管横杆必须摆放在U型顶托中心部位,钢管横杆上铺设40*60木方,间距150mm,木方上铺设13mm竹胶板。
设置一道水平小横杆,用钢管扣件连接。
梁底采用小横杆上铺设900mm、梁底间距6.
三道40*60木方,木方上铺设梁底板。
7、在顶板混凝土布料机的安放房间采用600mm的插口横杆,该房间设置四道剪刀撑,剪刀撑用钢管扣件搭设,确保满足布料机施工的动荷载。
第三节、施工部署准备
3、插口满堂架施工准备
a、材料准备:
根据德愈楼流水施工进度计划及工程量,计划分批进场的插扣满堂架,材料的数量及进场时间,由专人负责,确保材料按时进场,并妥善保管。
(1)对于发生变形、弯曲、开裂、生锈的架管,严禁使用,及时退场。
(2)架管进场后,堆放整齐,上部覆盖严密,下部垫起架空,防止雨淋生锈。
b、插扣式满堂架技术交底工作
在插扣式满堂架架子搭设前,应该对工人进行新工艺的技术交底工作,交底的重点如下;
1.插扣式支撑体系扣件必须插牢固,保证不能自拔。
2.按规范和方案要求搭设横杆、顶墙杆、扣件连接杆及剪刀撑。
3.可调U型顶托的自由端高度小于250mm。
4.作为扫地杆的最底层水平杆必须满加。
第四节、操作工艺
6.1插扣式满堂架操作工艺:
1)将楼层各构件位置的边线在地面上标出,以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。
2)按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出,并做好标记,保证立杆排列整齐。
3)先竖立最角端的立杆,并逐步将周边立杆竖起,将扫地杆及第一步横杆搭设,保证已搭设架体稳固、不倾倒。
4)在立杆全部竖立完成后,进行上部立杆搭设,将全部横杆搭设完成,并预留出梁位。
按预定架体设计要求搭设剪刀撑,剪刀撑必须按要求整体搭设。
5)搭设梁底纵向受力钢管,受力钢管需采用双扣件固定,钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。
.
6)梁底模板铺设时,木楞木枋放置应平顺,且靠近节点位置需放置木楞。
7)板底模板铺设时,应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置,并对其进行拉线找平,满足平整度要求后再铺设模板。
第五节、质量标准
7.1质量管理基本要求
为保证支模架施工质量,控制安全风险,设置二个停工验收点,即:
满堂架基础验收、满堂架验收。
由安全员、技术员负责停工验收,验收合格后,方可插入下一道工序施工。
7.2满堂架的施工验收要求
1、验收人员:
施工完由项目经理、技术负责人、工长、质检和安全员进行验收,确认合格后方可投入使用。
2、检查验收必须严肃认真进行,要对检查情况、整改结果填写记录内容,并签字齐全。
3、重点验收项目:
(1)插口连接验收:
安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查,检查扣件主要看其连接是否紧固,不合格时,必须整体重新插入或靠紧,并经复验合格方可验收。
安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠。
(2)基础是否平整坚实,支垫是否符合要求。
第六节、安全文明要求
8.1安全施工主要注意事项
⑴支设立柱模板和梁板模板时,应搭设工作台,不足4m的,可使用马凳操作,不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走,更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。
⑵当搭设4m以上的梁板模板时,应在满堂架中间设一层简易安全网,以防止高空坠落及坠物伤人。
⑶搭拆脚手架、模板时,应按《高处作业安全技术规范》的有关规定进行。
且地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。
⑷拆脚手架、模板前,应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底。
.
⑸架子工持证上岗,搭设施工时避免上下同时作业。
钢管横杆、立杆的接头应错开。
紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。
外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密,以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。
⑹搭拆脚手架过程中,操作人员应系好安全带带好安全帽,一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。
⑺拆模采用长撬杆,严禁操作人员站在正拆除的模板下,拆模间歇时,将活动的模板、拉杆、支撑固定。
⑻对职工进场进行安全技术教育,发现施工中的安全技术问题应及时解决。
⑼现场安全员有权制止违章指挥和违章作业,遇有险情应立即停止施工作业,并报告工程项目领导及时处理。
⑽模板拆除时,不应对搂层形成冲击荷载,拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走,防止人员踏空坠落。
8.2脚手架施工的危险源
脚手架搭、拆、使用时的高空坠落;脚手架搭、拆、使用时的物体打击;脚手架的坍(垮)塌。
⑴针对高空坠落的管理要求
①参与搭拆作业的人员,须持证上岗,安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全,严禁酒后作业。
作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。
②工人在架上作业时,应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失、和落物;严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
③脚手架进行全封闭使用,外架底部满铺脚手板,下挂密目安全兜网一道。
(外架另行设计。
)安全网必须与结构连接严密牢固。
严禁使用损坏和腐朽的安全网。
④作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度,禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
⑤人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道,严禁攀援脚手架上下。
⑥六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业;雨、雪之后上架作业时,应把架面的积雪、积水清除掉,仔细检查确认安全后,方可上人操作。
⑵针对物体打击的管理要求
①搭拆过程中,不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
.
②拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,拆下的扣件应放入袋内,传递至地面并放指定地点堆存。
③拆下的钢管与配件,应及时传送至楼层内,防止碰撞,严禁抛掷。
④在整个拆除作业过程中,项目安全员应切实作好现场巡查工作,在主要通道处设置警戒区,安排警戒员一名巡视,确保拆除作业顺利进行。
⑶针对坍(垮)塌的管理要求
①脚手架必须严格按方案进行搭设,在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。
确有实际情况,需要对构架作调整和改变时,应提交技术主管人员解决。
②本支模架只允许作为结构施工支模架,不允许堆载,不得随意超负荷使用。
③本支模架作为支撑架,立杆垂直度须严格控制,一般须吊线复核,必要时用经纬仪复核垂直度。
④在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等。
⑤施工前因操作要求需要拆除部分架体时,必须经项目总工程师同意,并由施工工长旁站指挥,防止误拆杆件。
8.3安全检查
1、检查脚手架是否变形或沉陷。
若有异常,应随时上报、及时处理。
2、检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度,若有异常,应及时加固和消除隐患。
3、检查插插口时,先看其外观,视情况对其进行涂油和紧固。
4、检查连接件是否齐全、松动、位移等,因施工需要移动,必须在专人负责下在相邻位置补足。
5、检查安全网等是否完整、牢固,若有损坏及时调换、整改。
6、检查满堂架的荷载情况。
支模架上不准堆放大量材料、过重的设备,以免超过设计荷载,如发现有处于不安全位置和不稳定状态的,应及时纠正。
此外,还要逐日清除脚手板上的垃圾。
7、脚手架维护和保养应设专人定期完成,遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。
8.4文明要求
、对现场架料堆场进行统一规划,对不同的进场材料设备进行分类合理和储存,并挂1.
牌标明标示,重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理。
2、架料堆放场地要求硬化、平整、有围护。
3、环保与文明施工。
做到工完场清。
整个架料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。
第七s节、模板支撑体系设计计算
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑施工承插式扣件钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010等规范编制。
9.1、插扣式钢管楼面模板支撑计算书
1.计算参数
2板E=6000N/mm,;模板材料为:
竹胶板厚度12mm;竹胶板弹性模量结构板厚120mm,层高3m,2
22Φ;支撑采用,抗弯强度f=13.00N/mm顺纹抗剪强度f=1.40N/mm底方木弹性模量E=9000N/mm,vm48mm,钢管直径900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m;48×3.5mm插扣式钢管:
横向间距22度抗剪强;径i=15.90mm钢材弹性模量E=206000N/mm,积壁厚3.5mm,截面4.50cm,回转半22,f=120.00N/mmQ345钢材抗弯强度f=300.00N/mm。
v2.楼板底模验算
(1)底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值
2×1.0×1.2=0.36kN/m①底模自重0.30kN/m3×1.2=5.18kN/m×1.0×0.18②砼自重24.00kN/m
3×1.2=0.24kN/m③钢筋荷载1.10kN/m×1.0×0.182×1.0×1.4=1.40kN/m④施工人员及施工设备荷载1.00kN/m
=7.18kN/mq底模和支架承载力计算组合①+②+③+④1=5.78kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③)q2
(2)顶板底模板验算10mm跨。
底模厚度,假设计算跨数5L=150mm第一层龙骨(木楞)间距4332
231000×18/12=/12=486000mm/6=54000mmW=bh/6=1000×18,I=bh1)内力及挠度计算①+②+③+④荷载a..22
mm
0.107×7.18×450=-=-155573NLq=K=-0.107,MK支座弯矩系数1MM1剪力系数K=0.606,V=KqL=0.606×7.18×450=1958N1V1V
①+②+③荷载b.
.2
2mm
L=-0.107×5.78×450=-125238Nq支座弯矩系数K=-0.107,M=K22MM.22mm
0.077×5.78×450=90125N=KqL=跨中弯矩系数K=0.077,M23MM剪力系数K=0.606,V=KqL=0.606×5.78×450=1576N2VV2,44/(100EI)=0.644×(5.78/1.2)×450/(100×6000×486000)=0.44mm挠度系数K=0.644,υ=KqL2υυ2
c.施工人员及施工设备荷载按1.00kN(按作用在边跨跨中计算)
计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN,计算简图如下图所示
.mm00N×PL=0.200×1.40×1000×450=1260跨中弯矩系数K=0.200,M=KMM4.mm-63000N×PL=-0.100×1.40×1000×450=支座弯矩系数K=-0.100,M=KMM5剪力系数K=0.600,V=KP=0.600×1.40=0.84kNV3V挠度系数K=1.456,
υ,33/(100×6000×486000)=0.46mmPL/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×450υ=Kυ3)抗弯强度验算2...mm
=216125N=-155573NM+mm,M+M=-188238NMmm,M41532+M,取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩M、M+M、M比较41532=216125N·mm=0.22kN·mMmax2/W=216125/54000=4.00N/mmσ=Mmax22=13.00N/mm,满足要求。
f楼板底模抗弯强度σ=4.00N/mm<m3)抗剪强度验算=1576+840=2416N
=1958N,V+VV321=2416N=2.42kN,取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力比较V、V+VVmax3212=)3×2416/(2×1000×18)=0.20N/mm/τ=3V(2bhmax22楼板底模抗剪强度τ=0.20N/mm<满足要求。
=1.40N/mm,fv挠度验算4)=0.44+0.46=0.90mm
υmax[υ]=450/250=1.80mm
楼板底模挠度满足要求。
υ<=0.89mm[]=1.80mm,计算简图及内力图如下图υmax
(3)第一层龙骨(木楞)验算
钢管横向间距900mm,第一层龙骨(木楞)间距150mm,计算跨数2跨
第一层龙骨(木楞)采用木枋b=50mm,h=70mm
22333470/12=2560000mm。
0×W=bh/6=50×70/6=64000mm,I=bh/12=51)抗弯强度验算kN/m
=7.18×450/1000=3.23计算宽度q=q×第一层龙骨(木楞)间距/122=-0.125,M=KqL=-0.125×3.23×1200=-581400N·mm=0.58kN·m-弯矩系数KMmaxM2
/W=581400/64000=9.08N/mmσ=Mmax22第一层龙骨(木楞)抗弯强度σ=9.08N/mm<f=13.00N/mm,满足要求。
m抗剪强度验算2)qL==K0.625×3.23×1200=2423N=2.42kN=0.625,V剪力系数KVmaxV2τ=3V/N/mm3×2423/(2×60×80)=0.762bh)=(max22,=1.40N/mm<f满足要求。
τ)(第一层龙骨木楞抗剪强度=0.76N/mmv3)挠度验算'计算宽度挠度系数K间距木楞×第一层龙骨=q=0.521,q()/2υN/mm5.78/1.2×450/1000=2.17kN/m=2.17='44mm
L/(100EI)=0.521×2.17×1200υ/(100×9000×2560000)=1.02q=Kυmax[υ]=1200/250=4.80mm
第一层龙骨(木楞)满足要求。
υ<=1.02mm[]=4.80mm,挠度υmax计算简图及内力图如下图
(4)第二层龙骨(钢管楞)验算
钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。
第二层龙骨(钢管楞)采用Φ48×3.5钢管
233435×35/12=125000mmW=1×35×35/6=42875mm,I=1×抗弯承载力验算1)N1.250×3.23×1200=4845N=4.85kK=-0.188,P=弯矩系数M-0.82kN·m-M=KPL=-0.188×4845×900=819774N·mm=Mmax2
/W=819774/64000=12.81N/mm=Mσmax22第二层龙骨(钢管楞)抗弯强度σ=12.81N/mm<f=13.00N/mm,满足要求。
m2)抗剪强度验算P=0.688×4.85×1000=3337N=3.34kN=K剪力系数K=0.688,VVmaxV2
N/mmτ=3V3×3337/(1×2×60×80)=1.04/(2bh)=max22第二层龙骨(钢管楞)抗剪强度τ=1.04N/mm<f=1.40N/mm,满足要求。
v3)挠度验算
,N1.250×2.17×1200=3255N=3.26kK=0.911,P=挠度系数υ,33mm
L/(100EI)=0.911×3255×900/(100×9000×1×2560000)=0.94υP=Kυmax[υ]=900/250=3.60mm
第二层龙骨(钢管楞)满足要求。
υ<=0.94mm[]=3.60mm,挠度υmax计算简图及内力图如下图
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根立柱的最大支座力的系数2.376
每根钢管承载N=2.376×4.85×1000=11524N
QK12N=1.20×0.90×1×1000=1080每根钢管承载活荷载(1.0kN/m):
NQK2=11524+1080=12604N+N每根钢管承载荷载N=NQK2QK1QK
N=4.82×0.0479×1000=231钢管重量0.0479kN/m,立杆重量N=4×(1.20+0.90)×0.05×1000=420层,拉杆重量水平拉杆4=231+420=651N=立杆重量+水平拉杆重量支撑重量NGK1.2×651+12604=13385NNN=1.2N+=钢管轴向力QKGK钢管立杆长细比验算
(2)1.00+2×0.7×0.20=1.28m=h'+2ka=L=ηh=1.2×1.50=1.80m,LOO/i=1800.00/15.90=113.21=L,钢管的i=15.90mm,λL=1.80mOO满足要求。
113.2<150.0,插扣式钢管杆件长细比钢管立杆稳定性验算(3)?
?
2
N/mmA)==0.386,P=N/(13385/(0.386×450.00)=77.0622插扣式钢管立杆稳定性77.06N/mm<300.00N/mm,满足要求。
4.支撑支承面验算
插扣式钢管脚手架立杆支承面为混凝土楼板(按C35考虑),楼板厚=100mm,上部荷载F=13385/1000=13.39kN
(1)支承面受冲切承载力验算
2=1.001.2/β=180-20=160mm,η=0.4+β=2.00,f=1.43N/mm,hStSO2=1.00
Um=2×(200+160)+2×(100+160)=1240mm,σβ=0N/mmhpc,m(0.7βf+0.25σ)ηUh=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1240×160]/1000=198.60kNOtmhpc,m受冲切承载力198.60kN>F=13.39kN,满足要求。
(2)支承面局部受压承载力验算
22,A=0.20×0.10=0.02mA=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12mlb20.5=0.75,ω)β=(A/A=2.45,f=0.85×14300=12155kN/mcclbl=0.75×2×12155×0.02=364.65kNωβfAllcc支承面局部受压承载力364.65kN>F=13.39kN,满足要求。
5.计算结果
底模楼模板18mm,第一层龙骨(木楞)采用单枋b=50mm,h=70mm,间距150mm;第二层龙骨(钢管楞),可满足要求。
900mm钢管纵向间距900mm,钢管;钢管横向间距5mm48×3.Φ采用.
9.2、插扣式梁模板支撑计算书
1.计算参数
结构楼板厚180mm,梁宽b=400mm,梁高h=1500mm,层高5.00m,结构表面考虑隐蔽;模板材料为夹2,木材;板弹性模量E=6000N/mm,侧模厚度18mm;梁边立杆至板立杆距离0.60m板,底模厚度18mm222,采用三根插扣式钢管支撑=1.40N/mm;E=9000N/mm,抗弯强度f=13.00N/mm,抗剪强度f弹性模量vm支架可调托座支撑点至顶层水平杆中,支架立杆的步距600mmh=1.50m,横向间距600mm,纵向间距2;立杆钢管i=15.90mm钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.24cm,回转半径心线的距离a=0.20m;22钢材抗弯强度=120.00N/mm,Q345,抗剪强度f。
钢材弹性模量重量0.0326kN/mE=206000N/mmv2。
f=300.00N/mm2.梁底模验算
(1)梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值
2×(0.40+2.64)×1.2=1.09kN/m①底侧模自重0.3kN/m
324.0kN/m×0.40×1.50×1.2=17.28kN/m②砼自重3×0.40×1.50×1.2=1.08kN/m③钢筋荷载1.5kN/m
2④振捣砼荷载2.0kN/m×0.40×1.4=1.12kN/m=20.57kN/m梁底模和
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