箱梁张拉专项施工方案30m.docx
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箱梁张拉专项施工方案30m
第一章工程概况
本工程为某某某预制梁场预应力张拉施工,其中30m箱梁2405片,30mT梁116片,共计2521片梁。
箱梁设计预应力钢束采用公称直径15.2mm的标准强度为1860Mpa的高强低松弛钢绞线,锚下张拉控制应力为0.75fpk=1395Mpa,采用金属波纹管成孔,单端共8孔。
预应力筋分布如下:
中跨梁N1(5根)筋2束,N2(5根)筋2束,N3(4根)筋2束,N4(4根)筋2束;
边跨梁N1(6根)筋2束,N2(5根)筋2束,N3(5根)筋2束,N4(5根)筋2束。
油泵采用SPT2×2-630型液压油泵,千斤顶使用OVM出产的YCW120-200Z/YCW150BZ型数控千斤顶,采用两端对称张拉。
底腹板正弯矩区锚具为M15-4/5/6圆形锚具,顶板负弯矩区锚具为BM15-4/5型扁形锚具锚具,圆形波纹管内径为70/55mm,扁形波纹管型号为70×25mm及90×25mm两种规格型号。
第二章编制依据
(1)某某某某设计图及设计文件;
(2)《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011);
(3)《公路工程质量检验评定标准》(JTGF/80-2004);
(4)国家及湖北省有关工程建设的法律法规;
(5)《公路桥涵设计通用规范》(JGGD60-2004);
(6)《预制梁制运架施工方案》;
(7)现场初步调查的有关情况;本单位人员、机械设备、技术能力等资源情况及类似的公路工程施工经验。
第三章施工工艺设计
目前在桥梁工程领域中,传统的预应力的张拉施工由人工监控油压表操纵油泵,控制千斤顶张拉预应力筋。
所采用的施工工艺可概括为:
1)手动驱动油泵;
2)由压力表读数控制张拉力;
3)待压力表读数达到预定值时,用钢尺人工测量张拉伸长值;
4)人工记录。
采用传统的张拉工艺存在一定的缺点:
1)张拉力控制误差过大;
2)张拉伸长值测量不准确;
3)未能实现张拉力和张拉伸长值的双重同步控制;
4)千斤顶、张拉油泵与油压表的标定次数多,标定结果不易保持;
5)检验预应力筋实际应力困难。
鉴于以上传统张拉工艺的局限性,在预应力施工领域创新出一种数控自动控制张拉系统。
桥梁预应力张拉智能控制系统主要组成部分有:
智能张拉系统平台、智能张拉仪和专用千斤顶组成。
详见图1、2、3。
图3-1智能张拉系统平台
智能张拉系统操作简单,界面人性化,适应各种施工场地环境。
借助智能张拉系统,可以自动读取梁板参数,智能计算张拉过程的压力值,无线控制油泵的进退油,实时无线采集油压与位移信息,自动生成预应力张拉记录表等功能。
全程无需人工干预,且具有错误纠正、数据同步、张拉审核等张拉过程控制功能,核心是在预应力张拉控制和施工技术总结的基础上,通过计算机来控制张拉施工过程,完全改变了传统的通过人工来操纵油泵进行张拉操作,真正地实现了张拉的同步性控制。
图3-2智能张拉系统图3-3专用千斤顶
施工单位根据系统预先设定梁板编号,即可提取张拉要素,在填写相关信息之后,提交张拉申请,系统将通过计算系统自动计算张拉力和伸长值控制值,一切张拉准备就绪,经由监理单位审核批准后,施工单位启动“张拉施工控制”智能张拉系统平台界面。
由智能张拉系统输出液压油量控制信息,通过专用千斤顶液压终端来达到智能控制张拉的目的。
如有不符合质量要求,系统将及时预警,并提供预应力张拉控制“平均张拉力”和“理论伸长量”分析指标,分析原因,及时积累数据,还原张拉过程,积累工程经验。
同时,该智能张拉系统与传统张拉方式相比,能够使业主、监理、施工单位、检测单位在同一个平台上进行交互,而交互的媒介是通过互联网,因而突破了地域的限制,实现质量管理的严密性。
张拉过程中产生的数据都能够通过无线网络反映到业主面前,便于业主进行施工质量控制。
第四章施工准备
1.施工所用钢绞线、锚具、夹片等材料按照检验批次,经过试验检测、检验合格;
2.施工机械设备均能够正常运行,符合有关规范的要求,施工现场机械、水、电等满足施工现场技术、安全要求;
3、施工用千斤顶、油压表满足施工力值及精度要求,配套标定完成,并且在合格期限内。
4.人员均进行过上岗前的培训,熟悉施工内容。
第五章施工工艺流程及方法
5.1预应力材料
5.1.1预应力钢绞线
(1)预应力钢绞线采用1×7-15.2-1860MPa型钢绞线,其性能应符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-2003)的要求。
供应商应提供每批钢绞线的实际弹性模量值。
(2)对于新选厂家应进行破断负荷、屈服负荷、弹性模量、极限生产率、松弛率等项目进行全面检验。
生产中按每批不大于60t同厂家、同品种、同规格、同批号钢绞线为一验收批,分别进行破断负荷、屈服荷载、弹性模量、极限伸长率进行检验,检验时应从每批钢绞线中任取3盘,并从每盘所选的钢绞线端部正常部位截取一组试样进行表面质量、直径偏差和力学性能试验。
如每批少于3盘,则应逐盘取样进行上述试验。
试验结果如有一项不合格时,则不合格盘报废,并再从该批试验过的钢绞线中任取双倍数量的试样进行该不合格项的复验;如仍有一项不合格,则该批钢绞线为不合格。
(3)钢绞线应存放在干燥处,避免潮湿锈蚀,工地存放时,应严格执行有关技术要求,并及时进行覆盖。
(4)钢绞线下料时,下料场地干净整洁,同时应做好支承架,防止钢绞线弹出伤人。
5.1.2锚具
(1)锚具、夹具应符合现行国家标准《预应力筋锚具、夹具和连接器》(GB/T14370-2007)的规定。
(2)以2000套的同厂家、同品种、同规格、同批号、同号的锚具为一验收批。
初次选定厂家时,应对外观、锚固效率系数、极限拉力总应变、锚口摩阻、喇叭口摩阻等项目进行检验。
每批进场锚具外观检查抽取总数量的2%,且不少于10套,外观检查表面无裂缝,尺寸应符合设计要求。
①硬度检验:
夹片每批抽3%且不少于5套样品,硬度检验每个零件测试3点,硬度值符合设计要求。
当有1个零件不合格时,则应另取双倍数量的零件重新检验;如仍有1个零件不合格,应对本批产品逐个检验,合格者方可使用或进入后续检验。
②静载锚固性能试验:
应在外观检查和硬度检验均合格的同批产品中抽取样品,与相应规格和强度等级的预应力筋组成3个预应力筋-锚具组装件,进行静载锚固性能试验。
如有1个零件不合格,则应另取双倍数量的样品重做试验;仍有1个试件不符合要求,则该批锚具为不合格。
静载锚固性能试验方法应符合现行国家标准《预应力筋锚具、夹具和连接器》(GB/T14370-2007)的规定。
(3)锚具设专人保管、贮存、运输均应妥善保护,避免锈蚀、沾污、遭受机械损伤或散失。
临时性的防护措施应不影响安装操作的效果和永久性防锈措施的实施。
作好标识,防止混用。
5.2预应力张拉施工
预应力张拉施工工艺流程图见下:
图5.2-1后张预应力张拉工艺流程图
5.2.1准备工作及张拉条件
(1)准备工作:
清除锚头上的各种杂物以及多的波纹管;钢绞线在干净的水泥地坪上摆放,以防钢束受污染;钢绞线要认真检查是否有破损处;在穿束前用专用工具将钢束梳理一下,以防钢绞线在绞一起;将钢束端头做成圆锥状,用电焊焊牢,表面要用砂轮修平滑,以防钢束在波纹管接头处引起波纹管翻卷、堵塞。
(2)张拉条件:
当混凝土强度应达到设计强度的90%,龄期不少于7d,并报驻地监理经同意后方可进行张拉作业。
5.2.2张拉工艺流程
主要流程:
下料编束→穿束→张拉→外露钢绞线切割。
(1)编束:
钢绞线的下料采用直径为30cm的砂轮切割机切割。
严禁用切断机,电弧焊切割机,下料时发现钢绞线有电接头或机械损伤应及时剔除,不得混入使用。
下料长度:
表5.2-1中跨一片预制梁预应力材料数量表
编号
规格(mm)
长度(mm)
束数
共长(m)
共重(kg)
合计(kg)
N1
5φS15.2
30860
2
61.7
339.7
1222.6
N2
5φS15.2
30891
2
61.8
340.1
N3
4φS15.2
30923
2
61.8
272.4
N4
4φS15.2
30701
2
61.4
270.4
表5.2-2边跨一片预制梁预应力材料数量表
编号
规格(mm)
长度(mm)
束数
共长(m)
共重(kg)
合计(kg)
N1
6φS15.2
30956
2
61.91
409
1430.5
N2
5φS15.2
30966
2
61.93
340.9
N3
4φS15.2
30975
2
61.95
341
N4
4φS15.2
30841
2
61.68
339.6
为保证钢绞线下料长度的准确,端头平齐,须在切割处50-100mm处用22#铁丝扎牢,钢绞线编束采用22#铁丝绑扎,编束时先将钢绞线理顺,尽量使各根钢绞线紧松一致,再按下料平台的标记下料,长度偏差控制在10mm以内。
(2)穿束
穿束前清除支撑锚垫板上残留砂浆并修整管口,将制好的钢绞线运至梁体的一端,机械穿束。
穿束时,在钢绞线束头处设一个带孔的穿束辅助工具,将钢绞线束套在辅助工具中,便于顺利穿束。
在运送钢绞线时不允许沾染油污等杂物,运输时不得在地上拖拉,钢绞线穿入孔道后两端露出长度应相等。
(3)编号
每根钢绞线的两端应编上同样的号码,用透明胶带将写好的号码绑在钢绞线的两端,同时对锚具进行编号,两端的锚具应同时编号,一块锚具顺时针编号,另一块锚具逆时针编号。
编号写在锚具的外露面(上夹片的一面)。
(4)梳束
利用梳束板或锚具对钢绞线进行梳理,每梳理钢绞线长度1.5m时,用扎丝将钢绞线扎紧,逐段绑扎直至将钢绞线梳理完毕。
(5)穿束
钢丝绳一端连接卷扬机,另外一端做成绳套与钢绞线穿入端绑牢,穿入端端头可用塑料瓶套住并用胶带缠紧。
启动卷扬机缓慢匀速拉动钢绞线,钢绞线穿入孔道后两端露出长度应相等。
(6)对中调整
穿束完毕后,将穿入端钢丝绳、塑料瓶和胶带等去除,使钢绞线编号外露,先将中间钢绞线套入锚具孔内中间位置,上夹片,稍微顶紧,再将其它钢绞线分别套入对应的锚具孔内。
旋动锚具使两端锚具各孔位对中。
(7)张拉
a:
预应力施工采用张拉智能系统进行,张拉油表不低于1.0级。
千斤顶在张拉作业前必须与油表配套校正,其校正系数不大于1.05。
标定应在经国家授权的法定计量技术机构定期进行,标定时千斤顶活塞的运行方向应与实际张拉工作状态一致。
当处于下列情况之一时,应重新进行标定:
1)使用时间超过6个月;
2)张拉次数超过300次;
3)使用过程中千斤顶或张拉表出现异常情况;
4)千斤顶检修或更换配件后。
b:
经平台系统监理单位审核批准后,张拉控制系统才能启动。
具体操作流程如下:
1)安装限位板,限位板有止口与锚板定位;
2)安装专用千斤顶,千斤顶止口应对准限位板;
3)安装工具锚,应与前端张拉端锚具对正,使孔位排列一致,不得使钢绞线在千斤顶的穿心孔发生交叉,以免张拉时出现失锚事故,工具锚夹片均匀涂退锚灵。
4)连千斤顶油管,接油表,接油泵电源;
5)开动油泵,将千斤顶活塞来回打出几次,以排出可能残存于千斤顶缸体中的空气。
c:
张拉顺序
对称张拉箱梁纵向钢束的N1、N3、N2、N4、号钢束,直至将纵向钢束张拉完毕。
图5.2-2预应力张拉断面图
d:
智能张拉
启动张拉智能平台系统后,由现场操作人员启动张拉程序。
根据对应的千斤顶和油压表标定的线性方程,得到各个孔道张拉时油压表示值如下:
表5.2-3中跨梁油表读数
钢束编号
张拉力(KN)
油表读数(Mpa)
千斤顶号:
1213(1306)
千斤顶号:
1222(1307)
千斤顶号:
1205(1308)
千斤顶号:
1207(1305)
油表号:
2175
油表号:
2191
油表号:
2169
油表号:
2190
y=0.03388x+0.05(y=0.04574x+0.16)
y=0.03388x+0.24(y=0.04570x+0.31)
y=0.03366x+0.28(y=0.04594x+0.32)
y=0.03391x+0.01(y=0.04598x+0.24)
20%σcon
σcon
20%σcon
σcon
20%σcon
σcon
20%σcon
σcon
N1
976.50
6.7
33.1
6.9
33.3
6.9
33.1
6.6
33.1
N3
781.20
5.3
26.5
5.5
26.7
5.5
26.6
5.3
26.5
N2
976.50
6.7
33.1
6.9
33.3
6.9
33.1
6.6
33.1
N4
781.20
7.3
35.9
7.5
36.0
7.5
36.2
7.4
36.2
表5.2-4边跨梁油表读数
钢束编号
张拉力(KN)
油表读数(Mpa)
千斤顶号:
1213(1306)
千斤顶号:
1222(1307)
千斤顶号:
1205(1308)
千斤顶号:
1207(1305)
油表号:
2175
油表号:
2191
油表号:
2169
油表号:
2190
y=0.03388x+0.05(y=0.04574x+0.16)
y=0.03388x+0.24(y=0.04570x+0.31)
y=0.03366x+0.28(y=0.04594x+0.32)
y=0.03391x+0.01(y=0.04598x+0.24)
20%σcon
σcon
20%σcon
σcon
20%σcon
σcon
20%σcon
σcon
N1
1171.80
8.0
39.8
8.2
39.9
8.2
39.7
8.0
39.7
N3
976.50
6.7
33.1
6.9
33.3
6.9
33.1
6.6
33.1
N2
976.50
6.7
33.1
6.9
33.3
6.9
33.1
6.6
33.1
N4
976.50
9.1
44.8
9.2
44.9
9.3
45.2
9.2
45.1
1)智能张拉平台系统发出信号,传递给智能张拉仪张拉系统,通过张拉系统控制专用千斤顶按预先系统编制的张拉顺序进行对称均衡张拉;
2)油泵供油给千斤顶张拉油缸,按二级加载过程依次上升油压,张拉初应力为设计应力20%(初应力即计算伸长值的起点),待张拉至初应力时智能张拉平台自动停止并进行此段伸长值测量及记录,然后继续张拉,直至到达设计张拉力自动持核5min,测量伸长值并记录;
3)张拉时,通过智能张拉系统平台和智能张拉系统控制好专用千斤顶加载速度,确保给油平稳,持荷稳定,然后回油整机复位,进行下一束张拉。
4)张拉过程中,系统将自动校核测量数据,当实际伸长值与理论伸长值相差大于正负6%时系统将自动报警,停止张拉。
待查明原因,排除问题后,方可进行下一步的工作。
(8)割丝:
张拉完成24h内检查确认无滑丝、断丝现象,即可切割锚外多余钢绞线,用角磨机切割。
5.3张拉伸长值计算
5.3.1张拉计算所用常量
预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2
预应力单数钢材截面面积Ap=140mm2
预应力钢材标准强度R
=1860Mpa
孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015
预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.25
设计图纸要求:
锚下张拉控制应力σk=0.75R
=1395MPa
5.3.2计算所用公式
1)预应力筋张拉端的张拉力P的计算:
P=σ
×Ap×n×
×b(KN)
(1)
式中:
σ
--预应力钢材的张拉控制应力(Mpa);
Ap--预应力单束钢筋截面面积(mm2);
n--同时张拉预应力筋的根数;
b--超张拉系数,不超张拉取1.0,理论计算时未考虑锚口损失。
2)预应力筋的平均张拉力
的计算:
①直线筋
②两端张拉的曲线筋
=
(N)
(2)
其中:
P--预应力筋张拉端的拉力(N);
l--从张拉端至计算截面的孔道长(m);
--从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(Rad);
k--孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;
μ--预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
3)预应力筋张拉时理论伸长值的计算:
ΔL=
(3)
其中:
---预应力筋的平均张拉力(N);
L---预应力筋长度(m);
Ap---预应力筋截面面积(mm2);
Eg---预应力筋弹性模量(N/mm2)。
4)伸长值换算计算公式
预应力筋理论伸长值ΔL(cm)按下式计算:
ΔL=PpL/AgEp
Pp=P[1-e-(μθ+kx)]/(μθ+kx)
即
(4)
式中:
Pp—预应力筋平均拉力(N);
σ—平均张拉力对应的应力;
P—预应力筋张拉端的张拉力(N);
x—从张拉端至计算断面的孔道长度(m);
L—预应力筋的有效长度,包括千斤顶内的钢绞线长度(mm);
Ag—预应力筋的截面面积(mm2);
Eg—预应力筋的弹性模量,1.95×105Mpa(实际数值由试验确定);
μ—预应力筋与孔壁间的摩擦系数;
k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)。
5.3.3计算过程
1)张拉控制力P的计算:
本标段采用φj15.2钢绞线作为预应力钢材,依据通用图及设计图纸,钢束的组成形式一共有三种,中跨箱梁N1、N2、N3为5束φj15.2低松弛钢绞线,N4为4束φj15.2低松弛钢绞线;边跨箱梁N1为6束φj15.2低松弛钢绞线,N2、N3、N4为5束φj15.2低松弛钢绞线。
负弯矩钢绞线T1为5束φj15.2低松弛钢绞线,T2、T3为4束φj15.2低松弛钢绞线。
6φj15.2对应的张拉控制力为:
P=σ
×Ap×n×
×b=1395×140×6×
×1=1171.8KN;
5φj15.2对应的张拉控制力为:
P=σ
×Ap×n×
×b=1395×140×5×
×1=976.5KN;
4φj15.2对应的张拉控制力为:
P=σ
×Ap×n×
×b=1395×140×4×
×1=781.2KN。
2)ΔL的计算:
钢绞线计算长度统计表:
钢绞线在张拉时伸长量要分为直线部分和曲线部分计算,然后进行叠加,故先须计算预应力钢材的平均张拉力。
以中跨N1钢束伸长值计算为例:
表5.3-1分段长度
部位
钢铰线
束号
段号
线
型
孔道
长度
x(m)
平弯
角度
(o)
竖弯角度(o)
摩擦角度(o)
摩擦角弧度θ(rad)
孔道摩擦
系数μ
孔道偏差
系数κ
孔道计算
长度х
(m)
中跨
N1
1
直
0.724
0
0
0
0
0.25
0.0015
0.7241
2
曲
0.788
1.8
0
1.8
0.031415927
0.25
0.0015
0.7880
3
直
8.462
0
0
0
0
0.25
0.0015
8.4620
4
曲
3.927
0
5
5
0.087266463
0.25
0.0015
3.9270
5
直
0.885
0
0
0
0
0.25
0.0015
0.8850
从跨中分段,单侧N1钢束分为5段,每一段的分段长度及相应的弯曲线参数见上表。
表5.3-2中跨N1钢绞线弯曲系数
部位
钢铰线
束号
段号
线
型
孔道
长度
x(m)
孔道摩擦
系数μ
孔道偏差
系数κ
孔道计算
长度х
(m)
μθ+κх
е-(μθ+κх)
中跨
N1
1
直
0.724
0.25
0.0015
0.7241
0.001086167
0.998914423
2
曲
0.788
0.25
0.0015
0.7880
0.009035979
0.991004722
3
直
8.462
0.25
0.0015
8.4620
0.012693
0.987387216
4
曲
3.927
0.25
0.0015
3.9270
0.027707116
0.972673206
5
直
0.885
0.25
0.0015
0.8850
0.0013275
0.998673381
表5.3-3中跨N1各分段平均张拉应力:
部位
钢铰线
束号
段号
线
型
孔道
长度
x(m)
钢铰线弹性
模量
(GPa)
起始端张拉
应力
(MPa)
计算截面
张拉应力PP
(MPa)
平均张拉
应力
(MPa)
中跨
N1
1
直
0.724
195.0
1395.00
1395.00
1395.00
2
曲
0.788
195.0
1395.00
1382.45
1388.73
3
直
8.462
195.0
1382.45
1382.45
1382.45
4
曲
3.927
195.0
1382.45
1344.67
1363.56
5
直
0.885
195.0
1344.67
1344.67
1344.67
根据公式(4)各部分伸长量计算,
表5.3-4中跨N1各部分伸长量计算
部位
钢铰线
束号
段号
线
型
孔道
长度
x(m)
起始端张拉
应力
(MPa)
计算截面
张拉应力PP
(MPa)
平均张拉
应力
(MPa)
分段
伸长值
Δι/2
(mm)
计算伸长值Δι
(mm)
设计总伸长值Δι
(mm)
中跨
N1
1
直
0.724
1395.00
1395.00
1395.00
5.18
207.9
208.0
2
曲
0.788
1395.00
1382.45
1388.73
5.61
3
直
8.462
1382.45
1382.45
1382.45
59.99
4
曲
3.927
1382.45
1344.67
1363.56
27.46
5
直
0.885
1344.67
1344.67
1344.67
6.10
N1钢束:
ΔL1=
=
=5.18mm
ΔL2=
=
=5.61mm
ΔL3=
=
=59.99mm
ΔL4=
=
=27.46mm
ΔL6=
=
=6.10mm
d、钢绞线理论伸长值(单端)
N1钢束:
ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4+ΔL5
=5.18+5.61+59.99+27.46+6.10
=104.3mm
两端钢绞线理论生长值:
104.3mm×2=208.6mm
中跨N1计算结果与设计图纸提供
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- 箱梁张拉 专项 施工 方案 30