岩土工程勘察报告.docx
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岩土工程勘察报告.docx
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岩土工程勘察报告
1、前言
1.1、工程概况
新建3#拌和站位于汕头市濠江区沈海高速与053县道交叉口。
本次拟建的建筑物如下表。
建筑结构采用混凝土框架结构,建筑物的地基变形允许值按国标《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)表5.3.4规定采用。
受中铁十四局集团有限公司的委托,我司对新建设场地进行工程地质勘察。
建筑物一览表插表1
序号
名称
层数
层高(m)
地坪标高(m)
荷载经验值
备注
1
拌和站
1F
10
21.50
15-23KN
1.2、工程勘察目的、任务及要求
本次勘察属施工图设计阶段详细勘察。
工程重要性等级为二级,场地复杂程度等级为二级,地基复杂程度等级为二级,岩土工程勘察等级为乙级。
勘探孔的布置及勘察要求由设计部门提供,总共布置钻孔3个。
本次勘察要求:
1.2.1、查明场区成因、地形、地貌特征、地层结构等。
1.2.2、判别地基土类型和建筑场地类别,提供地震设计的有关参数。
1.2.3、查明场址地基岩土层结构、分布情况、均匀性及各岩土层的物理力学性质指标。
1.2.4、查明地下水的类型,评价地下水和土对建筑材料的腐蚀性。
1.2.5、根据建筑物和场地地质情况,提出经济合理的基础方案,提供地基土承载力特征值和桩侧摩阻力特征值及桩的端阻力特征值等设计所需的技术参数。
1.2.6、查明不良地质作用、特殊性岩土类型、分布等。
1.2.7、搜集附有坐标和地形的建筑总平面图,场区的地面整平标高,建筑物的性质、规模、荷载、结构特点,基础形式、埋置深度,地基允许变形等资料
1.3、勘察方法及完成情况
勘察方法以钻探取芯鉴定描述、现场进行标准贯入试验和取样进行室内试验为主,钻探工艺主要采用泥浆护壁无泵取芯钻进。
淤泥、粉质粘土采用单动三重管回转取土器进行取样,土试样质量等级为Ⅱ级。
水样采用分层隔水抽取法,进行分层取样。
勘察采用XY-1A型工程钻机1台次进场施钻,施工时间为2020年5月29日~2020年5月31日进行,完成钻孔3个,其中技术孔1个,孔深13.20~24.80m,总进尺62.50m,现场标准贯入试验10次;采取土试样12件,水样2件,易容盐2件;孔位测定、孔囗标高测量及地下水位测定各3点。
钻孔位置采用1954年北京坐标系统,用全站仪测定;钻孔孔囗标高采用85国家高程基准。
测设引用点p1位于场地附近,p1:
坐标为X=2580242.703,Y=504508.032;高程为H=21.36。
根据测量结果,拟建场址现地面高程为21.05~24.80m,相对高差为3.75m。
1.4、勘察依据
本工程野外钻探施工、地质编录、原位测试及资料整理按以下标准进行:
《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009年版)
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)
《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版)
《土工试验方法标准》(GB/T50123-2019)
广东省《建筑地基基础设计规范》(DBJ15-31-2016)
《岩土工程勘察报告编制标准》(CECS99:
98)
《中国地震动参数区划图》(GB18306-2015)
《建筑工程地质勘探与取样技术规程》(JGJ/T87-2012)
《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》(2010年版)
勘察成图软件使用【岩土工程勘察信息处理系统KT3000】,标贯击数按成图系统自动校正,工程地质剖面图中的标贯击数为实测标贯击数。
2、场地工程地质特征
2.1、地形地貌特征
拟建场地位于汕头市濠江区沈海高速与053县道交叉口。
场地地貌上属滨海平原地带,后期经人工推高填低,地形开阔平坦。
据勘察成果,场地勘探深度内岩土层的地质成因及形成时代,自上而下可划分为:
2.1.1、人工填土[Q4ml]:
以粘性土为主构成,含碎石块及碎砖块等建筑垃圾。
形成于第四纪全新世。
2.1.2、残积层[Q4el]:
由灰黄~棕黄色砂质粘性土组成,形成于第四纪更新世。
2.1.3、基底岩石[γ52(3)]:
由燕山期侵入岩(花岗岩)组成,形成于侏罗纪燕山期。
2.2、地基土层概述
在钻孔控制的范围和深度内,地基岩土层可划分为6个主层次。
各岩土层状况分述如下:
①、杂填土:
灰褐色,以粘性土为主构成,含碎石块及碎砖块等建筑垃圾。
欠固结,为近期填筑。
局部分布,ZK2号孔缺失,厚度5.40~6.50m。
②、砂质粘性土:
灰黄~棕黄色,可塑~硬塑,为花岗岩风化残积而成,矿物除石英外,大部分已风化成土状物,岩芯遇水易崩解。
全场地分布,层面埋深0~6.50m,厚度3.20~8.80m。
标贯4次,实测击数17~19击,校正击数14.6~17.0击,校正平均值15.9击。
承载力特征值的经验值fak=180kPa。
③、全风化花岗岩:
灰白色,花岗结构、块状构造,岩组织结构大部分已破坏,矿物成分已发生显著变化,岩芯呈土柱状,遇水易崩解。
全场地分布,层面埋深3.60~15.30m,厚度4.80~7.30m。
标贯3次,实测击数48~52击,校正击数37.5~44.6击,校正平均值41.5击。
承载力特征值的经验值fak=300kPa。
④、强风化花岗岩(土状):
灰白色,岩组织结构大部分已破坏,矿物成分已发生显著变化,岩芯呈土柱状,遇水易软化。
全场地分布,层面埋深8.70~20.10m,厚度2.80~6.70m。
标贯3次,实测击数77~81击,校正击数56.7~64.7击,校正平均值59.8击。
承载力特征值的经验值fak=450kPa。
⑤、强风化花岗岩(碎块状):
灰白色,中粗粒花岗结构,块状构造,由石英、长石及角闪石组成,岩质新鲜,岩芯多呈短柱状,属坚硬岩。
该层仅ZK1号孔揭露,层面埋深22.60m,厚度1.90m。
承载力特征值的经验值fak=600kPa。
⑥、中风化花岗岩:
灰白色,中粗粒花岗结构,块状构造,由石英、长石及角闪石组成,岩质新鲜,岩芯多呈短柱状,属坚硬岩。
该层仅ZK2号孔揭露,层面埋深11.50m,揭露厚度1.70m。
承载力特征值的经验值fak=2000kPa。
2.3、地下水概述和土腐蚀性评价
场区地处亚热带,属海洋性季风气候,雨量充沛,每年四至五月、十至十一月为平水期,六至九月为丰水期,十二月至次年三月为枯水期。
场地未发现有地表水。
场区存在2种类型的地下水,即潜水及承压水。
2.3.1、潜水:
存在于上部粉砂和中砂中,含水性及透水性较好,储水量较丰富,地下水补给主要为大气降水及邻区地表水体直接渗入补给,以蒸发、渗漏及人工排水方式排泄,地下水水质易受污染,水位受季节性影响较大,勘察期间测得地下水水位埋深为2.07~2.15m,水位标高19.26~20.21m,年变化幅度0.50~1.00m。
于ZK1孔采取地下水(潜水)试样1件,根据水质分析结果,场区潜水对混凝土结构有微腐蚀作用,对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀作用。
水质分析结果详见【水对建筑材料腐蚀性评价表】表5-1及【水质分析报告】表9-1。
2.3.2、承压水:
主要分布于第5层砂层中。
含水性和透水性好,储水量较丰富。
地下水具有一定的承压性,受季节性影响小,地下水动态较稳定。
于ZK3孔采取地下水(承压水)试样1件,根据水质分析结果,场区承压水对混凝土结构有微腐蚀作用,对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀作用。
水质分析结果详见【地下水腐蚀性评价表】表5-2及【水质分析报告】表9-2。
2.3.3根据本场地在ZK1、ZK3号孔所取土的腐蚀性试样的分析结果,土(第1层杂填土)对混凝土结构有微腐蚀,对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀,对钢结构有微腐蚀。
详见《土的腐蚀性测试(土的易溶盐分析)报告》表10及《土对建筑材料腐蚀性评价表》表6。
水、土对建筑材料腐蚀的防护,应符合现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》(GB50046)的规定。
2.4、区域地质构造
按区域地质资料,本区位于东南沿海,粤闽交界处。
按地质力学观点,它处于新华夏系构造第二复式隆起带的东南侧与南岭东西向复杂构造带南部东段之交接地段。
区内广泛发育新华夏系构造,以北东向构造为主体与区域北西向构造互为配套,构成“多字型”控制全区。
东西向构造时隐时现,断续展露。
上述各类构造体系在地质历史上是成顺序出现的,它们延续时间颇长,迭次再现,造成复杂的交接复合关系。
项目所处韩江―榕江北西向构造带,北西向构造主要展布在测区沿海韩江、榕江、练江、隆江流域。
构造形迹遍及全区,由北西向褶皱、不同等级的断裂、岩浆岩体、各类岩脉组成。
北西向断裂与新华夏系北西向横张断裂,重迭复合、叠次出现。
控制了晚期岩体及岩脉的分布。
区内较大的河流部分山脊线皆成北西方向延伸,明显地受北西向构造线控制。
从总体上看,它斜切东西向构造,横切新华夏系北东向构造,是区内形成最晚的构造带。
对本线路影响较大的断裂有:
韩江断裂、古巷─澄海断裂、潮安─普宁断裂、白面石断裂。
分述如下:
2.4.1、韩江断裂
位于汕头幅韩江中游,往北西至鹿田一带。
沿北西320度方向展布,规模较大,长约70公里,宽约2公里。
根据航空磁测资料确定为一北西向断裂。
钻孔资料进一步证明,沿北西方向存在破碎带。
沿韩江中游两岸,北西方向裂隙特别发育,断裂带宽约2公里,见断层角砾岩。
在樟林以北至潮安一带,地壳形变负异常线的长轴方向为北西向。
第四纪沉积物沿断裂两侧的差异性也说明北西方向构造线不但存在,而且仍在活动。
2.4.2、古巷─澄海断裂
位于潮安以西7公里,凤岗一带,向南西可延到古巷、澄海。
与韩江下游水系大致平行。
呈北西3加度方向展布,延伸长约60公里。
北西段可见出露长15公里。
断裂通过下侏罗统砂页岩及燕山晚期第二次花岗侵入岩,两者为断裂接触。
岩石强烈破碎,呈角砾状,角砾成分为砂岩、细砂岩,由铁质硅质胶结。
沿破碎带有石英脉侵入。
岩脉走向北西300度―330度,倾向北东,倾角55角。
脉宽5米,可见长2公里。
脉中有一组与脉壁平行的裂面,光滑平直,另一组与岩脉垂直。
后期断裂多次活动,脉石英及花岗岩破碎成角砾状,硅质胶结。
地貌上,平行田东河上游形成陡壁,断裂规模较大,南东段大部分被第四系覆盖。
2.4.3、潮安─普宁断裂
位于中带中部,潮安、普宁一带。
为中带的主断裂,展布在军埠复向斜的北西翼,切割燕山晚期各次侵入的花岗岩体。
于测区内断续出露长约140公里,宽100米至几公里不等。
北东端延入1:
20万梅县幅,南西端延入1:
20万海丰幅。
断裂带走向北东30度─40度,倾向南东,倾角70度左右多局部倾向北西,倾角60度左右。
断裂沿走向及倾向均呈舒缓波状。
在侏罗系砂页岩及火山岩表现为片理化,燕山晚期各次花岗侵入岩地区表现为糜棱岩化、硅化。
脉岩相对发育。
北段在汤溪水库东西两侧几公里之外,还能见到与之并列的次级北东向断裂,如东侧的白秀塘山断裂,显示该段影响范围较宽。
在潮安县湘子桥东一带,挤压带、片理化带发育。
从潮安至揭阳一段则为第四系覆盖,迹象不明。
中段洪阳西侧,屯浦一带见花岗岩糜棱岩化、硅化、绿泥石化等影响范围宽达几百米。
南西段,普宁、峡岭一带,影响范围较宽,达1公里以上,断裂北西侧为硅化、糜棱岩化二长花岗岩,南东侧为硅化、片理化火山岩。
根据裂面上的水平擦痕、阶步判断两盘有反钟向扭动发生。
2.4.4、白面石断裂
呈北东50度方向展布,倾向北西320度,倾角70度。
断裂通过燕山晚期第二次花岗侵入岩、下侏罗统砂岩、上侏罗统火山岩,延伸长约25公里,宽约10米。
沿断裂带岩石均已破碎或糜棱岩化,并有硅化、绿泥石化等蚀变现象。
断裂面呈舒缓波状,表面具糜棱岩薄壳,构造透镜体发育,显压扭性特征。
在一组北东40度方向展布的冲断裂相间处,砂页岩层受挤压,牵引褶皱发育。
沿裂隙有石英脉贯入,并有硅化、黄铁矿化现象。
区域性北西向断裂构造控制了测区东南部的新生代断陷盆地。
在地貌上,形成开阔的三角洲平原。
区内较大水系就是沿北西向断裂发育的。
本区新构造运动十分强烈,表现在区内地震频繁、新生代活断裂迹象明显、基性火山岩活动、多层地形极为发育、河流及海成阶地广泛分布、海岸变迁与升降运动迹象瞩目皆是。
所述新构造现象,它无疑的是与挽近时期地壳运动有关。
地壳形变的发展与近期该区地震活动关系密切。
以往的经验证明,每当强震发生时往往在地表有破裂性形变发生,这说明地壳形变是地应力聚集和释放的结果。
即随地应力聚集过程而产生的地壳形变是微弱的,不易检查的非破坏性形变。
这种在时间上缓慢的地壳非破坏性形变的发生、发展正表明地应力在不断的聚集、累积过程中,有朝一日当地应力达到极大值时,即有强震发生,地表产生断裂。
所以地壳形变是预测强震的方法之一,也是表明构造形迹由量变到质变的发展过程,新构造运动的发生、发展过程是如此,对老构造形迹的形成历史也有所启发。
河流第一、二级阶地,广泛分布于黄岗河、韩江、榕江、练江上游及其支流、小河两岸。
二级阶地绝对标高8~14米,一般高出一级阶地2~10米。
靠近上游或山边,阶地标高相对增高。
阶面呈缓坡状,部分为基座阶地。
河流冲积层二元结构清楚。
河流第二级阶地分布区,沿河流两岸往往呈不对称出露,面积不广。
河流第一级阶地,绝对标高3~5米。
一般高出河漫滩及河床0.6~1.5米左右。
靠近上游及山边,阶地标高也有增高趋势。
靠近大河的中、下游,第一级河流冲积阶地与近代三角洲、泻湖平原相接时,往往无明显的界线。
2.5、区域地震活动
场区地处泉州——汕头地震带,属环太平洋地震带内带的组成部分,根据重力异常测量资料,泉州——汕头地震带由大陆往东南沿海异常值逐渐升高,从-80毫伽——0毫伽,并形成两组梯度,重力异常使地壳稳定状态受到破坏,在均衡补偿的作用下,导致上部板块构造撞击,构成了地震发生的潜在根源。
根据地震小区划研究报告及地震危险性分析,场区位于潮汕震源区范围,地震活动Ms>2空间上分布密集,活动度、能流密度北东向分布明显,泉汕断裂带頻度高,其强度、密集高值区,影响本区地震发生有六大震源区,潮汕震源区为其中之一,从宁静——剩余释放期分为四个活动期,目前处于第二活动期的能量释放期,震级4~7级年发生率为0.0329。
2.5.1、场地地基地震效应抗震设防参数:
根据场区工程地质和《中国地震动参数区划图》(GB18306-2015)、《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版),提供以下有关数据,作为抗震设防的依据:
抗震设防烈度8度,设计基本地震加速度值0.20,设计地震分组为第二组。
2.5.2、场地类别:
场地工程地质条件复杂,上部20m深度范围内以软弱、中软为主。
依据拟建场区本次钻探资料得知,场地覆盖层厚度dov:
3m<dov≤50m,依据当地经验值及ZK1、ZK3号孔进行等效剪切波速数据估算,其等效剪切波速Vse=202.78~239.82m/s(见插表2),即250≥Vse>150m/s,场地土类别属于中软类别,故判定本建筑场地类别为Ⅱ类场地。
场地特征周期值Tg=0.40s。
插表2
钻孔编号
序号
土层名称
土层厚度
估算剪切波速
剪切波在地面至计算深度之间的传播时间
计算深度
单孔等效剪切波速
di
Vsi
t
do
Vse
(m)
(m/s)
(s)
(m)
(m/s)
ZK1
1
杂填土
5.40
130
0.08340
20
239.82
2
砂质粘性土
3.20
250
3
全风化花岗岩
7.30
350
4
强风化
花岗岩(土状)
4.10
500
ZK3
1
杂填土
6.50
130
0.09863
20
202.78
2
砂质粘性土
8.80
250
3
全风化花岗岩
4.70
350
2.5.3、地震液化判别:
场区未揭露有饱和液化砂层。
2.5.4、场地抗震地段的确定
场地存在淤泥,根据规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版)确定场地为抗震不利地段。
2.5.5、场地地震稳定性评价
场地地势平坦,无边坡、岩溶、土洞、滑坡、崩塌、及泥石流等不良地质作用。
根据区域地质图,断裂带距离场地较远,综上所述,场地地震稳定性较好。
3、工程地质条件评价
3.1地基土层的成因及形成时代
场区位于滨海平原,沉积物为残积成因类型,形成于第四纪更新世。
经勘察查明,场区地基土层中,上部第2层土层为残积层,形成于第四纪晚更新世。
3.2地基岩土层评价
3.2.1、第1土层(杂填土)呈松散状,土体强度较低,工程力学性质较差;
3.2.2、第2土层(砂质粘性土)呈可塑~硬塑状,土体强度较好,工程力学性质较好;
3.2.3、地基下部全风化~强风化花岗岩,力学性质坚实而稳定,虽然层位起伏变化较大,但在可控制范围内,不失为桩基础的良好持力层。
3.3、不良地质作用及特殊性岩土
3.3.1、不良地质作用:
勘察场地未发现有岩溶、土洞、滑坡、崩塌及泥石流等不良地质作用和不利埋藏物。
3.3.2、杂填土:
场区杂填土层厚5.40~6.50m,主要由砂土、粘土等为主构成,含少量建筑垃圾等杂物,密实度松散。
其具有土质不均匀、密度变化较大、高压缩性、工程力学性质差特点。
填土对桩基可能产生负摩阻力,建议采用管桩涂层处理,灌注桩加强配筋;采用天然地基方案应清除基础范围内的填土或强夯击实处理。
3.2.3、花岗岩风化土及其风化岩:
场区处于花岗岩地带,砾质粘性土、全风化花岗岩遇水易软化崩解,强风化花岗岩遇水易产生软化现象。
采用钻孔桩时会产生较多泥浆,降低桩端阻力;各岩土层的层面起伏及厚度变化较大,常无规律发育花岗岩球状风化体(孤石),采用预制桩会造成沉桩及桩身长度难控制,设计时应予以注意。
3.4、场地稳定性、适宜性、地基均匀性评价
3.4.1在本次勘探揭露深度范围内,拟建场地未发现地质构造活动迹象及土洞等其他不良地质现象,表明该场地现处于相对稳定的地质环境。
3.4.2场地揭露软土层,通过桩基处理后,本场地适宜作为拟建建筑物的建设场地。
3.4.3场地岩土层全场地分布,但起伏变化大,综合评价场地地基为不均匀地基。
3.5、地基基础类型及基础持力层分析评价
3.5.1、基础类型选择方案
本工程场地浅部主要为杂填土,无法满足拟建搅拌站的荷载要求,拟建搅拌站不可采用浅基础。
拟建搅拌站建议采用桩基础,第3层(全风化花岗岩)、第4、5层(强风化花岗岩)工程力学性质良好,层位变化在可控范围内,可作为拟建搅拌站的桩基础持力层。
由于部分地段土层层面起伏变化较大,配桩及桩基施工应予以注意,桩长、桩径应根据建筑物设计计算确定,确保桩基承载力能满足拟建搅拌站的设计荷载及沉降变形要求。
3.5.2、桩基施工可行性分析
本工程场地尚宽敞,场地条件对桩基施工限制有一定限制。
各桩基方案分析如下:
3.5.2.1、钻(冲)孔灌注桩、旋挖桩:
具有穿透能力强,单桩承载力高,为非挤土桩,不会产生挤土效应。
但其施工工艺较复杂,造价较高。
工期较长,且应考虑施工过程中产生的大量泥浆排放问题。
根据场地土特征,若采用此种桩型,桩基均可穿越各土层,并达到预计持力层。
但施工过程中应加强沉渣控制,加强泥浆排放管理,防止污染环境,并应合理配置泥浆浓度,防止第1层(杂填土)产生坍塌现象,采取适当措施,该桩型适宜本工程。
3.5.2.2、预制管桩:
具有施工工艺较简便,工期较短,造价较低及不会对周围环境产生污染等特征。
其穿透能力较弱,遇硬化层及障碍物(块石及花岗岩孤石等)无法顺利穿越达到预计持力层。
为挤土桩,在施工过程中容易导致周边建筑物变形,开裂等因素。
通过相应处理,该桩型适宜本工程。
3.5.3、桩基施工对周边环境的影响
若采用锤击桩会产生较大噪声,相应施工时间受限,且施工过程中产生的较大震动也易使周边建筑物受损,但场地空旷,距已建建筑物有一定距离,该施工工艺适宜本工程。
若采用静压桩对环境影响较小,上部土层存在密实度较高细砂层,可能影响施工,若遇到沉桩问题,可采用引孔,加大机器吨位等措施,因此该施工工艺适宜本工程。
若采用钻(冲)孔灌注桩、旋挖桩,施工时会产生大量的泥浆,对周围环境有较大影响,施工时应做好泥浆排放措施,该施工工艺适宜本工程。
3.5.4、地下水对桩基设计和施工的影响及其应注意事项
地下水对桩基础施工影响较大,特别是对钻(冲)孔桩,桩基施工时易产生塌孔,缩径等不良地质现象。
若采用预制桩、由于地下水位较高,施工时会产生较强的水压力,引起沉桩的困难度,且在水压力消散后,桩的承载力降低。
就以上情况,设计及施工时应特别注意。
3.5.5、桩型的选择
根据勘察场地工程条件、建筑物的性质及周围环境等因素,建议采用钻(冲)孔灌注桩和预制桩,桩端进入持力层的深度应根据设计桩长结合现场施工钻进速度予以严格控制。
由于场地上部局部存在有细砂层,桩基施工时易产生坍孔等不良地质现象,对桩基施工有一定影响,桩基施工时应注意调整泥浆浓度,防止断桩、缩径影响桩身质量。
若采用预制桩,应按照施工顺序进行,避免由于挤土效益对沉桩的影响。
4、岩土设计参数建议值
4.1、天然地基参数建议值
根据省标《建筑地基基础设计规范》(DBJ15-31-2016)的有关规定,各岩土层承载力特征值的经验值fak及压缩模量(Es)等参数建议采用“插表3”数值:
岩土强度参数、变形参数建议值表插表3
层
号
岩土层名称
及
成因代号
地基承载力特征值的经验值
fak(kPa)
压缩模量的平均值
Es(MPa)
内摩擦角的标准值
ф(°)
凝聚力的标准值C(kPa)
变形模量
E0(MPa)
1
杂填土
5
10
2
砂质粘性土
180
5.80
23.9
24.0
-
3
全风化花岗岩
300
-
35
-
65
4
强风化花岗岩(土状)
450
-
-
-
105
5
强风化花岗岩(快状)
600
-
-
-
151
6
中风化花岗岩
2000
-
-
-
-
4.2、桩基础参数建议值
按省标《建筑地基基础设计规范》(DBJ15-31-2016)的有关规定,各岩土层桩侧摩阻力特征值的经验值(qsa)及不同入土深度桩的端阻力特征值的经验值(qsa)建议采用“插表4”、“插表5”中数值:
钻、冲孔桩参数建议值表插表4
层
号
岩土层名称
及
成因代号
岩土
的
状态
桩侧摩阻力特征值的经验值qsa(kPa)
桩的端阻力特征值的经验值
qpa(kPa)
桩尖入土深度(m)
水下钻、冲孔桩
≤15
>15
1
杂填土
2
砂质粘性土
可塑~硬塑
19
450
3
全风化花岗岩
21
900
4
强风化花岗岩
22
1500
注:
1、对于尚未完成自重固结的土类,不计算其侧阻力;
2、可~硬塑状粘性土按可塑状粘性土取值;
3、N'为实测标准贯入试验击数;
4、孔内沉渣≤100mm;上表数值及桩尖入土深度宜通过试桩校核。
预制桩参数建议值表插表5
层
号
岩土层名称
及
成因代号
岩土
的
状态
桩侧摩阻力特征值的经验值
qsa(kPa)
桩的端阻力特征值的经验值qpa(kPa)
桩尖入土深度(m)
L≤9
9 16 L>30 1 杂填土 2 砂质粘性土 可塑~硬塑 32 1600 3 全风化花岗岩 80 4000 4 强风
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