漳州特房锦绣一方.docx
- 文档编号:14427992
- 上传时间:2023-06-23
- 格式:DOCX
- 页数:17
- 大小:259.30KB
漳州特房锦绣一方.docx
《漳州特房锦绣一方.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《漳州特房锦绣一方.docx(17页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
漳州特房锦绣一方
项目技术总结报告
专业负责人:
罗军
工程负责人:
魏伟
审核人:
苏杭图
审定人:
张树传
1★、工程概况
建筑基本情况介绍:
工程名称:
漳州特房锦绣一方
项目名称:
62~64#楼
建设单位:
漳州特房开发有限公司
工程地点:
漳州市迎宾路南侧,浦头港东侧。
总平图
建筑规模:
地上为三栋高层商业住宅楼,两层地下室,钢筋混凝土结构,地下室总建筑面积20397.80m2,人防建筑面积4968.95m2,人防有效面积4608.14m2,人防掩蔽面积3404.42m2,人防掩蔽人数3400人,设计疏散宽度11.50m。
为附建式平战结合人防工程,地下二层部分为平战结合,设二个战时甲类核六级常六级二等人员掩蔽所和一个战时甲类核五级常五级一等人员掩蔽所,共三个防护单元,每个防护单元设有一个室外人防出入口,两个室内人防出入口。
2★、设计依据
本工程结构设计以国家相关规范和规程为设计依据。
建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)
建筑抗震设计规范GB50011-2001(2008年版)
建筑工程抗震设防分类标准GB50223-2008
砌体结构设计规范GB50003-2001
建筑基桩检测技术规范JGJ106-2003
混凝土结构设计规范GB50010-2002
建筑地基基础设计规范GB50007-2002
建筑桩基技术规范JGJ94-2008
工业建筑防腐蚀设计规范GB50046-2008
《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005
业主提供的《漳州特房锦绣一方62~64#楼工程地质勘察报告》
3★、构造规定
1.构件最小厚度应满足4.11.3条要求,并应满足规范3.2.2、3.3.13~3.3.16条的相关规定,人防外墙的厚度尚应根据工程实际情况(地下室层高、埋深、地下水水头高度)确定,本工程有两层地下室,埋深较深,受水、土侧压力较大,各部分构件的厚度取值如下表:
构件
厚度(mm)
构件
厚度(mm)
六级人防顶板
250
五级人防顶板
300
六级人防外墙
300~400
五级人防外墙
400
六级人防临空墙
300
五级人防临空墙
400
六级人防隔墙
250~300
五级人防隔墙
300~400
2.对于有防水要求的防空地下室钢筋混凝土结构构件,其混凝土强度等级不宜低于C30,抗渗等级按规范表4.11.2采用,并不应小于P6。
本工程采用C35混凝土,抗渗等级为P8。
3.混凝土构件纵向受力钢筋的最小配筋率不应小于表4.11.7的要求,对于受弯构件,宜在受压区配置构造钢筋,构造钢筋的面积不宜小于受拉钢筋的最小配筋率,在连续梁支座和框架节点处,不宜小于受拉主筋面积的1/3。
4.连续梁及框架梁在距支座边缘1.5倍梁高的范围内,箍筋配筋率不应低于0.15%,间距不宜大于ho/4,且不宜大于主筋直径的5倍,在受拉钢筋搭接处,宜采用封闭箍,间距不应大于主筋直径的5倍,且不应大于100mm。
5.双面配筋的钢筋混凝土板、墙应设置梅花型拉结钢筋(φ6@500x500),拉结筋长度应能拉住最外层受力钢筋。
6.人防工程设计于地下室二层,掩蔽人员必须从地下室二层经过地下室一层通至地面,应设置战时掩蔽人员疏散通道,通道两侧应设置防护、抗爆墙。
本工程人员疏散通道荷载取值按上述第2条取值,通道两侧抗爆墙采用战时堆砌沙袋至梁底的做法,底部墙厚度1.3m,顶部墙厚0.5m。
4★、人防荷载的确定
1.人防等效静荷载标准值根据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005相关规定取值:
荷载分类
荷载取值依据
顶板等效静载标准值
表4.8.2
钢筋混凝土外墙等效静载标准值
表4.8.3-1、2
钢筋混凝土底板等效静载标准值
表4.8.5、表4.8.15
出入口部位直接作用在门框墙上的等效静载标准值
表4.8.7
临空墙的等效静载标准值
表4.8.8
相邻防护单元间隔墙、门框墙水平等效静载标准值
表4.8.9-1、2
2.防空地下室室外出入口有顶盖的通道应按人防区考虑,通道净跨不小于3m时,通道各构件的等效静荷载标准值应按上表选用。
通道净跨小于3m时,顶、底板等效静荷载标注值分别按表4.8.6-1、2选用。
无顶盖敞开段通道可不考虑常规武器爆炸动荷载作用。
3.防空地下室主要出入口采用楼梯式出入口时,应按GB50038-2005第4.7.10、4.8.11条要求设计。
5★、人防构件设计计算
以下以本工程为例,对人防构件各部位构件进行设计计算:
1.人防外墙计算:
计算模型可简化为下端固定、上端简支的单向板或简支梁,当遇顶板开大洞(楼梯间、采光井),则需在外墙上端设置一道刚度足够大的梁(一般可做侧面受力的宽扁梁),作为外墙的简支端;对于车道外墙,当其上无车道顶板时,则应按悬臂构件计算。
(1)荷载取值如下表:
项目:
地下室外墙Q(rw)1
内力计算
请输入
单位
室外地坪标高
BG1=
-0.4
m
地下水位
BG2=
-1.4
m
顶板标高
BG3=
-1.6
m
底板标高
BG4=
-9.85
m
地下水埋深
h1=BG1-BG2
1
m
地下室顶板至地下水距离
h2=BG2-BG3
0.2
m
地下室层高
h3=BG3-BG4
8.25
m
填土容重
γ=
18
KN/m3
填土浮容重
γ'=γ-10
8
KN/m3
地面堆载
q地面=
20
KN/m2
人防等效静荷载标准值
q人防=
50
KN/m2
土的内摩擦角
Φ=
30
°
静止土压力系数
K0=1-sinΦ
0.50
顶板标高处水侧压力
q1水=10*h2
2
KN/m
底板标高处水侧压力
q2水=10*(h2+h3)
84.5
KN/m
顶板标高处土侧压力
q1土=Ka*(γh1+γ'h2)
9.80
KN/m
底板标高处土侧压力
q2土=Ka*[γh1+γ'(h2+h3)]
42.80
KN/m
顶板堆载侧压力
q1面=Ka*q地面
10.00
KN/m
底板堆载侧压力
q2面=Ka*q地面
10.00
KN/m
地下二层顶板处水侧压力
43.25
KN/m
地下二层顶板处土侧压力
26.30
KN/m
地下二层顶板处堆载侧压力
10.00
KN/m
(2)模型简化与计算:
两层地下室外墙,其计算模型可简化为两跨连系梁,由于外墙配筋形式竖向纵筋为主受力筋,且位于水平钢筋内侧,所以计算时,保护层厚度应从主受力筋外皮算起,本工程采用理正结构设计软件进行计算:
-------------------------------------------------------------------
计算项目:
Q(rw)1
-------------------------------------------------------------------
[计算条件]
砼强度等级:
C35配筋计算as(mm):
45
纵筋级别:
HRB400
箍筋级别:
HRB400
箍筋间距:
100(mm)
支座弯矩调幅系数:
15.000%
左支座固接右支座简支
跨号跨长截面宽度(mm)截面高度(mm)
14.1001000400
24.1501000300
[计算结果]
跨号:
1
左中右
上部弯矩(kN-m):
228.090.00116.62
下部弯矩(kN-m):
0.00161.490.00
剪力(kN):
376.4922.12-273.05
上部纵筋(mm*mm):
154510001000
下部纵筋(mm*mm):
100010811000
抗剪箍筋(mm*mm):
131131131
跨号:
2
左中右
上部弯矩(kN-m):
116.620.000.00
下部弯矩(kN-m):
0.0054.140.00
剪力(kN):
158.1823.07-52.12
上部纵筋(mm*mm):
1099750750
下部纵筋(mm*mm):
750750750
抗剪箍筋(mm*mm):
131131131
(3)地下室外墙需挡土挡水,尚应进行平时工况下裂缝计算,本工程采用理正常用结构工具箱计算,并通过调整配筋调整系数,使配筋量能满足裂缝要求,如下所示:
①.设计资料
a.几何信息:
(单位:
除注明外,均为mm)
梁号1:
跨长=4100B×H=1000×400
梁号2:
跨长=4150B×H=1000×300
b.荷载条件:
均布恒载标准值=0.00kN/m;活载准永久值系数=0.50
均布活载标准值=0.00kN/m;支座弯矩调幅系数=95.0%
梁容重=25.00kN/m3;计算时不考虑梁自重:
恒载分项系数=1.20;活载分项系数=1.40
说明:
各梁跨的附加荷载参见[几何及荷载标准值简图]
c.配筋信息:
抗震等级:
非抗震;
纵筋种类:
HRB400;fyk=400N/mm2
混凝土强度等级:
C35;fc=16.7N/mm2;ft=1.57N/mm2;
箍筋种类:
HRB400;fyk=400N/mm2
配筋调整系数=1.6;
上部保护层厚度=45mm;as'=45+10=55mm
下部保护层厚度=45mm;as=45+10=55mm
最大裂缝限值=0.200mm;挠度控制系数C=200
②.计算结果:
单位说明:
弯矩:
kN.m剪力:
kN纵筋面积:
mm2箍筋面积:
mm2/m
裂缝:
mm挠度:
mm尺寸:
mm
内力计算采用有限元计算方法截面配筋方式:
双筋
-------------------------------------------------------
梁号1:
跨长=4100B×H=1000×400
左中右
弯矩(-):
-218.1750.000-152.403
弯矩(+):
0.000119.1500.000
剪力:
340.3963.639-253.631
上部纵筋:
19248001365
下部纵筋:
8001089800
箍筋Asv:
104710471047
上纵实配:
9E22(3421)2E18+4E16(1313)7E20(2199)
下纵实配:
2E18+4E16(1313)7E18(1781)2E18+4E16(1313)
箍筋实配:
4E14@250(2463)4E14@250(2463)4E14@250(2463)
腰筋实配:
----(0)----(0)----(0)
上实配筋率:
0.86%0.33%0.55%
下实配筋率:
0.33%0.45%0.33%
箍筋配筋率:
0.25%0.25%0.25%
裂缝:
0.1800.0970.147
挠度:
0.0001.9940.000
最大裂缝:
0.180mm<0.200mm
最大挠度:
1.994mm<20.500mm(4100/200)
-------------------------------------------------------
梁号2:
跨长=4150B×H=1000×300
左中右
弯矩(-):
-152.4030.0000.000
弯矩(+):
0.00072.8570.000
剪力:
205.19625.247-74.244
上部纵筋:
1942600600
下部纵筋:
600967600
箍筋Asv:
104710471047
上纵实配:
9E22(3421)5E16(1005)5E16(1005)
下纵实配:
5E16(1005)5E20(1571)5E16(1005)
箍筋实配:
4E14@200(3079)4E14@200(3079)4E14@200(3079)
腰筋实配:
----(0)----(0)----(0)
上实配筋率:
1.14%0.34%0.34%
下实配筋率:
0.34%0.52%0.34%
箍筋配筋率:
0.31%0.31%0.31%
裂缝:
0.1880.0850.000
挠度:
0.0003.8340.000
最大裂缝:
0.188mm<0.200mm
最大挠度:
3.834mm<20.750mm(4150/200)
-------------------------------------------------------
③.所有简图:
-----------------------------------------------------------------------
【理正常用结构工具箱V5.4版】计算日期:
2012-02-1621:
32:
09
-----------------------------------------------------------------------
对比以上战时与平时工况下计算,配筋结构以平时工况下裂缝计算为控制。
2.人防临空墙、人防隔墙计算:
计算模型可简化为下端固定、上端简支的单向板或简支梁;当临空墙两侧均有长墙(最少为临空墙墙厚的3倍)与该临空墙连接,则两侧长墙可作为临空墙的简支端,计算模型可简化为下端固定,三边简支的双向板。
(1)按简支梁简化计算
计算项目:
Q(rl)1
[计算条件]
砼强度等级:
C35配筋计算as(mm):
45
纵筋级别:
HRB400
箍筋级别:
HRB400
箍筋间距:
100(mm)
支座弯矩调幅系数:
15.000%
左支座固接右支座简支
跨号跨长截面宽度(mm)截面高度(mm)
14.1001000300
[计算结果]
跨号:
1
左中右
上部弯矩(kN-m):
285.770.000.00
下部弯矩(kN-m):
0.00208.490.00
剪力(kN):
410.0082.00-246.00
上部纵筋(mm*mm):
2873750750
下部纵筋(mm*mm):
9582032750
抗剪箍筋(mm*mm):
151131131
(2)按双向板简化计算
计算项目:
Q(rl)2
[计算条件]
墙长=2.50(m)墙宽=4.10(m)墙厚=300(mm)
墙面均布荷载:
160.00(kN/m^2)
竖向均布荷载:
50.00(kN/m)
砼强度等级:
C35
纵筋级别:
HRB335
配筋计算as(mm):
:
30(mm)
跨中弯矩调整系数:
1.00
支座弯矩调整系数:
1.00
支承条件:
****下边右边上边左边
固接简支简支简支
[内力结果](已乘弯矩调整系数)
内力按弹性理论计算(适用于小偏心受压,泊松比取0.2):
跨中弯矩(kN-m/m):
Ma=74.51Mb=41.19
垂直板边弯矩(kN-m/m):
下右上左
-115.830.000.000.00
[配筋结果]
轴压比:
N/(A*fc)=0.0083
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意:
配筋小于0表示超筋,荷载作用面为外侧]
上截面:
非荷载侧=600荷载侧=750(mm^2/m)
中截面:
非荷载侧=750荷载侧=600(mm^2/m)
下截面:
非荷载侧=600荷载侧=1159(mm^2/m)
水平方向单侧配筋(mm^2/m):
[注意:
配筋小于0表示超筋]
左中右
750.00750.00750.00
3.门框墙计算:
简化为悬臂构件,受直接作用在门框墙上的等效静荷载及门扇传过来的集中线荷载,对于预制梁封堵,预制梁封堵上的荷载传递给上下两个门框墙。
(1)计算项目:
MK6030-1门框梁
[计算条件]
L=800.00(mm)L1=766.00(mm)L2=700.00(mm)
h=400.00(mm)
qe=240.00(kN/m^2)
qi=360.00(kN/m)
砼强度等级:
C35
配筋计算as:
30(mm)
纵筋级别:
HRB400箍筋级别:
HRB400箍筋间距(mm):
100
[计算结果]
弯矩(kN-m/m):
M=334.560
剪力(kN/m):
V=528.000
*****按悬臂构件计算*****
抗弯受拉筋:
As=2207(mm^2/m)
抗剪箍筋:
Av=20(mm^2/m)
6★、总结
地下室人防设计主要步骤:
1确定荷载:
根据该构件所属人防区域的位置,判断其属于何构件,对应的等效静荷载就可以确定,再根据规范要求进行荷载组合。
2构件尺寸:
已判定该构件属于何构件即可按规范要求得出其相应的最小尺寸,即为构造要求的尺寸。
3模型简化:
根据该构件受力情况及支座条件,简化计算模型,计算模型应于实际情况吻合,之后就可以采用适用的计算软件进行计算,进一步确定构件的截面尺寸和配筋。
以上就是地下室人防设计的一些总结,通过一个实际的工程案例,就可以较系统的掌握人防设计的步骤,因为笔者水平有限,或有不尽人意之处,还需各位工程人员加于指点和补充完善。
7★、项目完成情况
本工程正在施工中,进展顺利。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 漳州 锦绣 一方
![提示](https://static.bingdoc.com/images/bang_tan.gif)