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700x900梁模板
梁侧模板计算书
一、工程概况
新浇混凝梁名称
700*900
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
700×900
梁板结构情况
见下图
楼板厚度(mm)
180
二、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc(kN/m3)
24
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
0.9
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)
取大值:
17.28
侧压力标准值折减系数ζ
0.8
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)
4
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH=0.8×24×0.9=17.28kN/m2
承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q2k,1.35G4k+1.4×0.7Q2k]=0.9max[1.2×17.28+1.4×4,1.35×17.28+1.4×0.7×4]=0.9max[26.336,27.248]=0.9×27.248=24.523kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k=17.28kN/m2
三、模板支撑体系设计
次楞布置方式
水平向布置
次楞道数
4
主楞间距(mm)
600
主楞合并根数
2
次楞最大悬挑长度(mm)
200
对拉螺栓水平向间距(mm)
600
支撑距梁底距离依次为
0,450
设计简图如下:
模板设计剖面图
四、模板验算
模板类型
胶合板
模板厚度(mm)
15
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
模板弹性模量E(N/mm2)
6000
梁截面宽度取单位长度,b=1000mm。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4。
模板计算简图如下:
1、抗弯验算
q1=bS承=1×24.523=24.523kN/m
q1静=0.9×1.35×17.28×1=20.995kN/m
q1活=0.9×1.4×0.7×4×1=3.528kN/m
Mmax=max(0.08q静l2+0.101q活l2,0.1q静l2-0.117q活l2)=max(0.08×20.995×0.242+0.101×3.528×0.242,0.1×20.995×0.242-0.117×3.528×0.242)=0.117kN·m
σ=Mmax/W=0.117×106/37500=3.127N/mm2≤[f]=15N/mm2
符合要求!
2、挠度验算
q=bS正=1×17.28=17.28kN/m
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×17.28×2404/(100×6000×281250)=0.23mm≤240/400=0.6mm
符合要求!
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=(1.1q1静+1.2q1活)l=1.1×20.995×0.24+1.2×3.528×0.24=6.559kN
正常使用极限状态
R'max=1.1ql=1.1×17.28×0.24=4.562kN
五、次楞验算
次楞最大悬挑长度(mm)
200
次楞计算方式
三等跨连续梁
次楞类型
方木
次楞材料规格(mm)
50×70
次楞弹性模量E(N/mm2)
9600
次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
次楞截面抵抗矩W(cm3)
40.833
次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)
13
次楞截面惯性矩I(cm4)
142.917
计算简图如下:
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q=6.559kN/m
Mmax=max[0.1ql2,0.5ql12]=max[0.1×6.559×0.62,0.5×6.559×0.22]=0.236kN·m
σ=Mmax/W=0.236×106/40833=5.782N/mm2≤[f]=13N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
Vmax=max[0.6ql,ql1]=max[0.6×6.559×0.6,6.559×0.2]=2.361kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.361×1000/(2×70×50)=1.012N/mm2
τmax=1.012N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
q=4.562kN/m
ν1max=0.677ql4/(100EI)=0.677×4.562×6004/(100×9600×1429170)=0.292mm≤600/400=1.5mm
ν2max=ql4/(8EI)=4.562×2004/(8×9600×1429170)=0.067mm≤200/400=0.5mm
符合要求!
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.1×6.559×0.6,0.4×6.559×0.6+6.559×0.2]=4.329kN
正常使用极限状态
R'max=max[1.1×4.562×0.6,0.4×4.562×0.6+4.562×0.2]=3.011kN
六、主楞验算
对拉螺栓水平向间距(mm)
600
主楞类型
方木
主楞材料规格(mm)
50×70
主楞合并根数
2
主楞弹性模量E(N/mm2)
9000
主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)
13
主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
主楞截面惯性矩I(cm4)
142.917
主楞截面抵抗矩W(cm3)
40.833
共同作用系数
0.5
因主楞2根合并,验算时次楞传递共同作用系数为0.5。
计算简图如下:
同前节计算过程,可依次解得:
承载能力极限状态:
R1=0.791kN,R2=2.164kN,R3=2.164kN,R4=0.791kN
正常使用极限状态:
R'1=0.547kN,R'2=1.505kN,R'3=1.505kN,R'4=0.547kN
1、抗弯验算
主楞弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=0.278×106/40833=6.819N/mm2≤[f]=13N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.955×1000/(2×70×50)=1.266N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax=0.715mm≤450/400=1.125mm
符合要求!
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M12
轴向拉力设计值Ntb(kN)
12.9
同主楞计算过程,可知对拉螺栓受力N=0.95×4.727/0.5=8.982kN≤Ntb=12.9kN
符合要求!
梁模板(扣件式)计算书
一、工程概况
新浇混凝土梁板特性
700*900
新浇混凝土楼板厚度(mm)
180
混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】
700×900
模板支架高度H(m)
4.2
模板支架的纵向长度La(m)
32
模板支架的横向长度Lb(m)
14
二、模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁底次楞平行梁跨方向
立杆纵向间距la(mm)
450
立杆横向间距lb(mm)
1100
模板支架步距h(mm)
1800
楼板立杆纵向间距la'(mm)
900
楼板立杆横向间距lb'(mm)
900
梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)
550
梁底增加承重立杆根数
1
梁底增加立杆的布置方式
按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)
550
梁底立杆支撑方式
双扣件
每纵距内附加梁底支撑主楞根数
0
梁底支撑次楞根数
5
立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)
75
设计简图如下:
模板设计立面图
模板设计平面图
三、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板(kN/m2)
0.3
次楞(kN/m)
0.01
主楞(kN/m)
0.033
支架(kN/m)
0.15
梁侧模板自重标准值(kN/m2)
0.5
新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)
24
钢筋自重标准值(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
重现期
10年一遇
0.3
城市
宁波市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)
0.62
模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)
5
风荷载体型系数μs
模板
1
0.13
四、模板验算
模板类型
胶合板
模板厚度(mm)
15
模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)
15
模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)
1.4
模板弹性模量E(N/mm2)
6000
取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.9]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=35.588kN/m
1、抗弯验算
弯矩图(kN·m)
Mmax=0.117kN·m
σmax=Mmax/W=0.117×106/37500=3.114N/mm2≤fm=15N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
剪力图(kN)
Qmax=3.781kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×3.781×103/(2×1000×15)=0.378N/mm2≤fv=1.4N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.128mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[175/150,10]=1.167mm
符合要求!
4、支座反力
R1=2.447kN,R2=7.118kN,R3=5.783kN,R4=7.118kN,R5=2.447kN
五、次楞验算
次楞验算方式
三等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞材料规格(mm)
50×70
次楞材料自重(kN/m)
0.01
次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)
13
次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
1.3
次楞截面抵抗矩W(cm3)
40.833
次楞截面惯性矩I(cm4)
142.917
次楞弹性模量E(N/mm2)
9000
次楞自重荷载:
q1=γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载:
q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×(1+2)]×(0.55-0.7/2)/2=1.07kN/m
梁右侧楼板传递给次楞荷载:
q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×(1+2)]×(1.1-0.55-0.7/2)/2=1.07kN/m
梁左侧模板传递给次楞的荷载:
q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.9-0.18)=0.486kN/m
梁右侧模板传递给次楞的荷载:
q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.9-0.18)=0.486kN/m
q=max[2.447/1.0+0.014+1.07+0.486,7.118/1.0+0.014,2.447/1.0+0.014+1.07+0.486]=7.131kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=0.1ql2=0.1×7.131×0.452=0.144kN·m
σmax=Mmax/W=0.144×106/40833=3.536N/mm2≤fm=13N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
Qmax=0.6ql=0.6×7.131×0.45=1.925kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.925×1000/(2×50×70)=0.825N/mm2
τmax=0.825N/mm2≤fv=1.3N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×7.131×4504/(100×9000×1429170)=0.154mm
νmax=0.154mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[450/150,10]=3mm
符合要求!
4、支座反力计算
梁底次楞依次最大支座反力为:
R1=1.1×(2.447+0.014+1.07+0.486)×0.45=1.988kN
R2=1.1×(7.118+0.014)×0.45=3.53kN
R3=1.1×(5.783+0.014)×0.45=2.869kN
R4=1.1×(7.118+0.014)×0.45=3.53kN
R5=1.1×(2.447+0.014+1.07+0.486)×0.45=1.988kN
六、主楞(横向水平钢管)验算
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格(mm)
Ф48×3
主楞材料自重(kN/m)
0.033
主楞截面面积(mm2)
424
主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
主楞截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主楞截面惯性矩I(cm4)
10.78
主楞弹性模量E(N/mm2)
206000
主楞自重荷载:
q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.528kN·m
σmax=Mmax/W=0.528×106/4490=117.698N/mm2≤fm=205N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
主楞剪力图(kN)
Qmax=4.104kN
τmax=2Qmax/A=2×4.104×1000/424=19.36N/mm2
τmax=19.36N/mm2≤fv=125N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
主楞变形图(mm)
νmax=0.292mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[550/150,10]=3.667mm
符合要求!
4、支座反力
支座反力依次为R1=1.438kN,R2=11.078kN,R3=1.438kN
七、纵向水平钢管验算
纵向水平钢管仅起构造作用,可不用计算。
八、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
扣件抗滑承载力设计值折减系数
1
最大支座反力Rmax=11.078kN
1.05×Rmax=1.05×11.078=11.631kN,11.631kN≤1×12.0=12kN
在扭矩达到40~65N·m的情况下,双扣件能满足要求!
九、模板支架整体高宽比验算
H/Lb=4.2/14=0.3<5
符合要求!
十、立杆验算
钢管计算截面
Ф48×3
截面面积A(mm2)
424
截面回转半径i(mm)
15.9
截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)
205
1、长细比验算
h/la'=1800/900=2,h/lb'=1800/900=2,查附录D,得k=1.163,μ=1.272
l0=max[kμh,h+2a]=max[1.163×1.272×1800,1800+2×75]=2663mm
λ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210
长细比符合要求!
查《规程》附录C得φ=0.251
2、风荷载验算
1)整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.3=0.13kN/m2
3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×(4.2-4)]=0.999
1)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=γG∑NGk+1.4∑NQk):
R1=1.438+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.45+1.4×(1+2)×0.45]×(0.9/2+(0.55-0.7/2)/2)
+1.35×0.15×4.2=4.938kN
R2=11.078+1.35×0.15×(4.2-0.9)=11.746kN
R3=1.438+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.45+1.4×(1+2)×0.45]×(0.9/2+(1.1-0.55-0.7/2)/2)
+1.35×0.15×4.2=4.938kN
Nut=max[R1,R2,R3]=max[4.938,11.746,4.938]=11.746kN
1.05Nut/(φAKH)=1.05×11.746×103/(0.251×424×0.999)=116.003N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求!
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m2)
28.8
F=0.85AFωkla/La=0.85×28.8×0.13×0.45/32=0.045kN
N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.045×4.2/[(34+1)×14]=0.001kN
σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=
(1.05×11.746+0.001)×103/(0.251×424×0.999)=116.014N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求!
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