门式钢架规范的规定.docx
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门式钢架规范的规定
门式钢架规范的规定
门式钢架结构设计注意事项,1、《门规》和《钢规》的适用条件,
《门规》总则:
P1-1.0.2
2、主要尺寸,
跨度,主钢架轴线之间的距离
高度,地坪至柱轴线与斜梁轴线交点的高度
檐口高度,地坪至房屋外侧檩条上缘的高度
宽度,房屋侧墙墙梁外皮之间的距离
3、常用尺寸,
跨度,9~36m
柱距,一般采用6~9m,大于9m采用桁架式檩条高度,有桥式吊车不宜大于12m
4、坡度,
一般不应小于5%,夹芯板屋面建议不小于10%,否则容易漏雨5、柱脚最小尺寸,
建议不小于300mm,否则影响地脚螺栓的布置
6、梁的最小高度:
建议不小于300mm,否则影响高强螺栓的布置。
7、屋面恒荷载取值,
一般可取0.2kN/m2~0.3kN/m2
8、屋面活荷载取值,
《门规》3.2.2条规定,对于受荷投影面积大于60m2的钢架构件,屋面竖向均布活荷载的
取值可取不小于0.3kN/m2,建议不小于屋面雪荷载9、风与地震组合,
《门规》P7-3.2.5.7,风荷载与地震作用不同时考虑10、是否考虑温度荷载,
《钢规》P78-8.1.5
《门规》P16-4.3.1
11、厂房防震缝,
《抗规》P124-9.2.3,当设置防震缝时,其缝宽,厂房体型复杂或者有贴建的房屋和构筑物
时,宜设防震缝,在厂房纵横跨交接处、大柱网厂房或不设柱间支撑的厂房,防震缝宽度可
采用150~225mm,其他情况可采用75mm~135mm。
12、柱脚,
《门规》P15-4.1.4,
建议36m跨度以上的无吊车房屋也按照刚接考虑,重型荷载平台柱脚应采用靴梁柱脚,
《门规》P45-7.2.17,
《抗规》P129-9.2.16,
13、横向水平支撑,
宜设置在温度区间端部的第一或者第二开间,当端部支撑设在第二开间时,第一开间应设置
刚性系杆
《抗规》P125-9.2.9.2,屋盖水平支撑、纵向水平支撑的交叉斜杆均可按照拉杆设计,并取
相同截面。
14、纵向水平支撑,
《门规》P17-4.5.2.7,在设有驾驶室且起重量大于15t桥式吊车的跨间应设置纵向支撑桁架。
15、柱间支撑,
《门规》P17-4.5.2.2,当无吊车时易取30~45m,当有吊车时宜设置在温度区段中部,或者当温度区段较长时宜设置在三分点处,且间距不宜大于60m
《门规》P17-4.5.2.3,当建筑物跨度大于60m时,在内柱列宜适当增加柱间支撑,《门规》P17-4.5.2.4,当房屋高度相对于柱间距较大时,柱间支撑宜分层设置。
《门规》P17-4.5.5,当设有起重量不小于5t的桥式吊车时,柱间宜采用型钢支撑。
在温度区段端部吊车梁以下不宜设置柱间刚性支撑
《钢规》P79-8.1.5.2,无桥式吊车房屋的柱间支撑和有桥式吊车房屋吊车梁或者吊车桁架以下的柱间支撑,宜对称不至于温度区段中部,当不对称布置时,上述柱间支撑的中点,两道柱间支撑时为两支撑距离的中点,至温度区段的距离不宜大于表8.1.5纵向温度长度的60%。
《抗规》P125-9.2.10,支撑截面的截面应力比不宜大于0.75.
《抗规》P129-9.2.15,厂房单元的各纵向柱列,应在厂房单元中部布置一道下柱柱间支撑,当7度厂房单元长度大于120m,采用轻型维护材料时为150m,、8度和9度厂房单元大于90m,采用轻型维护材料时为120m,,应在厂房单元1/3区段内各布置一道下柱支撑,当柱距数不超过5个且厂房长度小于60m时宜可在厂房单元的两端布置下柱支撑,上柱柱间支撑应当布置在厂房单元两端和具有下柱支撑的柱间。
16、刚性系杆:
按照受压计算,长细比控制在220
17、屋面檩条,
一般采用冷弯薄壁型钢檩条,C型,按照简支计算,或者Z型,按照连续计算,,间距一般采用1.5m
《门规》P33-6.3.5,当檩条跨度大于4m时,宜在檩条间跨中位置设置拉条或者撑杆。
当檩条跨度大于6m时,应在檩条跨度三分点各设置一道拉条或者撑杆,斜拉条应与刚性檩条连接
《门规》P34-6.3.7,檩条的计算,屋面能够阻止檩条的扭转和侧向位移时应计算强度,可不考虑其稳定性,屋面不能阻止檩条的扭转和侧向位移时应计算其强度和稳定性18、墙面檩条,
《门规》P35-6.4.1,一般采用冷弯薄壁C型型钢檩条,按照简支计算,,Z型安装墙面板时不好装,一般不用
《门规》P35-6.4.2,檩条的计算,按照双向弯曲计算
《门规》P36-6.4.3,当檩条跨度大于4~6m时,宜在檩条间跨中位置设置一道拉条。
当檩条跨度大于6m时,应在檩条跨度三分点各设置一道拉条,在最上层墙梁处宜设置斜拉条传至承重柱或者墙架柱,当墙板的竖向荷载有可靠途径直接传至地面或者托梁时,可不设拉条。
间距,一般采用1.5m
19、拉条T,
《门规》P34-6.3.6,采用圆钢做拉条时,圆钢直径不宜小于10mm,圆钢拉条可设在距檩条上翼缘1/3腹板高度范围内。
当风吸力作用下檩条下翼缘受压时,拉条宜在檩条上下翼缘附近适当布置。
20、隅撑YC,
《门规》P32-6.1.6.3,当实腹式钢架斜梁的下翼缘受压时,必须在受压翼缘侧面布置隅撑做为斜梁的侧向支撑,隅撑的另一端连接在檩条上。
《门规》P32-6.1.6.4,隅撑应按照轴心受压构件设计。
《门规》P36-6.4.4.3,当外侧设有压型钢板的实腹式钢架柱内侧翼缘受压时,可沿内侧翼缘设置成对的隅撑,做为柱的侧向支撑,隅撑的另一端连接在墙梁上。
(受开窗情况限值)隅
撑所承受的轴压力可按照公式计算,其中被支承翼缘的截面积和钢材强度应取钢架柱的值《门规》P44-7.2.13
《门规》P44-7.2.14
21、抗风柱,
按照两端铰接计算,只承受风荷载和墙面荷载,不承受屋面传来的荷载。
22、天窗架,
一般采用双C檩对焊或者小的H型钢。
《抗规》P113-9.1.2.3,天窗架不宜从厂房结构单元第一开间开始设置,8度和9度时,天窗架宜从厂房单元端部第三柱间开始设置。
23、屋面板和墙面板,
《门规》P37-6.6.2,压型钢板厚度不应小于0.4mm,屋面外单板一般采用YX-760,墙面外单板采用YX-820,墙面内板和屋面内板可采用YX-900。
保温屋面双板中间采用玻璃棉。
屋面和墙面也可采用75mm厚夹芯板。
24、柱脚锚栓,
《门规》P46-7.2.18~20,柱脚锚栓不承受剪力,由抗剪键承受,锚栓直径不小于24mm,采用双螺帽。
《门规》P48-8.2.5.10:
二次灌浆的厚度铰接时不小于50mm,刚接时不小于100mm。
25、端板厚度:
《门规》P42-7.2.9,端板厚度不小于16mm。
26、构件翼缘宽厚比和腹板高厚比,
《门规》P23-6.1.1,工字形截面构件受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比不应大于15,Q235,,12.375(Q345);工字形截面梁和柱构件腹板的计算高厚比hw/tw不应大于250,Q235,,206.25(Q345)
《钢规》P57-5.4.1,
27、构件长细比,
《门规》P13-3.5.2
《钢规》P56-5.3.8~9
《抗规》P129-9.2.13
28、结构挠度控制,
《门规》P12-表3.4.2-2
《钢规》P120-A.1.1~2
29、结构侧移控制,
《门规》P12-表3.4.2-1
《钢规》P121-A.2.1~2
30、吊车工作级别,
起重机设计规范GB3811-83是这样划分的,考虑吊车繁重程度时,区分了吊车利用次数和荷载大小两种因素。
按吊车在使用期内要求的总工作循环次数分成10个利用等级,又按荷载达到其额定值的频繁程度分成4个载荷状态,轻、中、重、特重,。
根据要求的利用等级和荷载状态,确定了吊车的工作级别,工分成8个级别A1~A8,A1~A3对应轻级,A4~A5对应中级,A6~A7对应重级,A8为对应特重级。
31、吊车梁材质,
因其频繁使用,建议采用Q235C或者Q345C。
32、吊车梁制动板和制动桁架的设置,
《钢规》P89-8.5.9,当吊车桁架和重级工作制吊车梁跨度等于或者大于12m,或者轻、中级工作制吊车梁跨度等于或者大于18m时,宜设置辅助桁架和下翼缘水平支撑系统。
33、吊车梁横向加劲肋的设置
《钢规》P88-8.5.6,吊车梁横向加劲肋的宽度不宜小于90mm。
在支座处的横向加劲肋应在腹板两侧成对布置,并与梁上下翼缘刨平顶紧,中间横向加劲肋的上端应与梁上翼缘刨平顶紧,在重级工作制吊车梁中,中间横向加劲肋宜在腹板两侧成对布置,而中、轻级工作制吊车梁则可单侧或者两侧错开设置。
在焊接吊车梁中,横向加劲肋不得与受拉翼缘相焊,但可与受压翼缘焊接,中间横向加劲肋的下端宜在受拉翼缘50~100mm处断开,其与腹板的连接焊缝不宜在肋下端起落弧。
当吊车梁受拉翼缘,或吊车桁架下弦,与支撑连接时,不宜采用焊接。
34、吊车梁突缘支座设置,
《钢规》P85-8.4.12,梁的端部支承加劲肋的下端,按照端面承压强度设计值进行计算时,应刨平顶紧,其中突缘加劲板的伸出长度不得大于其厚度的2倍。
35、结构阻尼比,
《抗规》P124-9.2.5,单层厂房的阻尼比,可依据屋盖和围护墙的类型,取0.045~0.05.
电厂分散控制系统故障分析与处理
作者:
单位:
摘要:
归纳、分析了电厂DCS系统出现的故障原因,对故障处理的过程及注意事项进行了说明。
为提高分散控制系统可靠性,从管理角度提出了一些预防措施建议,供参考。
关键词:
DCS故障统计分析预防措施
随着机组增多、容量增加和老机组自动化化改造的完成,分散控制系统以其系统和网络结构的先进性、控制软件功能的灵活性、人机接口系统的直观性、工程设计和维护的方便性以及通讯系统的开放性等特点,在电力生产过程中得到了广泛应用,其功能在DAS、MCS、BMS、SCS、DEH系统成功应用的基础上,正逐步向MEH、BPC、ETS和ECS方向扩展。
但与此同时,分散控制系统对机组安全经济运行的影响也在逐渐增加;因此如何提高分散控制系统的可靠性和故障后迅速判断原因的能力,对机组的安全经济运行至关重要。
本文通过对浙江电网机组分散控制系统运行中发生的几个比较典型故障案例的分析处理,归纳出提高分散系统的可靠性的几点建议,供同行参考。
1考核故障统计
浙江省电力行业所属机组,目前在线运行的分散控制系统,有TELEPERM-ME、MOD300,INFI-90,NETWORK-6000,MACS?
和MACS-?
,XDPS-400,A/I。
DEH有TOSAMAP-GS/C800,DEH-IIIA等系统。
笔者根据各电厂安全简报记载,将近几年因分散控制系统异常而引起的机组故障次数及定性统计于表1
表1热工考核故障定性统计
2热工考核故障原因分析与处理
根据表1统计,结合笔者参加现场事故原因分析查找过程了解到的情况,下面将分散控制系统异常(浙江省电力行业范围内)而引起上述机组设备二类及以上故障中的典型案例分类浅析如下:
2.1测量模件故障典型案例分析
测量模件“异常”引起的机组跳炉、跳机故障占故障比例较高,但相对来讲故障原因的分析查找和处理比较容易,根据故障现象、故障首出信号和SOE记录,通过分析判断和试验,通常能较快的查出“异常”模件。
这种“异常”模件有硬性故障和软性故障二种,硬性故障只能通过更换有问题模件,才能恢复该系统正常运行;而软性故障通过对模件复位或初始化,系统一般能恢复正常。
比较典型的案例有三种:
(1)未冗余配置的输入/输出信号模件异常引起机组故障。
如有台130MW机组正常运行中突然跳机,故障首出信号为“轴向位移大?
”,经现场检查,跳机前后有关参数均无异常,轴向位移实际运行中未达到报警值保护动作值,本特利装置也未发讯,但LPC模件却有报警且发出了跳机指令。
因此分析判断跳机原因为DEH主保护中的LPC模件故障引起,更换LPC模件后没有再发生类似故障。
另一台600MW机组,运行中汽机备用盘上“汽机轴承振动高”、“汽机跳闸”报警,同时汽机高、中压主汽门和调门关闭,发电机逆功率保护动作跳闸;随即高低压旁路快开,磨煤机B跳闸,锅炉因“汽包水位低低”MFT。
经查原因系,1高压调门因阀位变送器和控制模件异常,使调门出现大幅度晃动直至故障全关,过程中引起,1轴承振动高高保护动作跳机。
更换,1高压调门阀位控制卡和阀位变送器后,机组启动并网,恢复正常运行。
(2)冗余输入信号未分模件配置,当模件故障时引起机组跳闸:
如有一台600MW机组运行中汽机跳闸,随即高低压旁路快开,磨煤机B和D相继跳闸,锅炉因“炉膛压力低低”MFT。
当时因系统负荷紧张,根据SOE及DEH内部故障记录,初步判断的跳闸原因而强制汽机应力保护后恢复机组运行。
二日后机组再次跳闸,全面查找分析后,确认2次机组跳闸原因均系DEH系统三路“安全油压力低”信号共用一模件,当该模件异常时导致汽轮机跳闸,更换故障模件后机组并网恢复运行。
另一台200MW机组运行中,汽包水位高?
值,?
值相继报警后MFT保护动作停炉。
查看CRT上汽包水位,2点显示300MM,另1点与电接点水位计显示都正常。
进一步检查显示300MM的2点汽包水位信号共用的模件故障,更换模件后系统恢复正常。
针对此类故障,事后热工所采取的主要反事故措施,是在检修中有针对性地对冗余的输入信号的布置进行检查,尽可能地进行分模件处理。
(3)一块I/O模件损坏,引起其它I/O模件及对应的主模件故障:
如有台机组“CCS控制模件故障"及“一次风压高低”报警的同时,CRT上所有磨煤机出口温度、电流、给煤机煤量反馈显示和总煤量百分比、氧量反馈,燃料主控BTU输出消失,F磨跳闸(首出信号为“一次风量低”)。
4分钟后CRT上磨煤机其它相关参数也失去且状态变白色,运行人员手动MFT(当时负荷410MW)。
经检查电子室制粉系统过程控制站(PCU01柜MOD4)的电源电压及处理模件底板正常,二块MFP模件死机且相关的一块CSI模件((模位1-5-3,有关F磨CCS参数)故障报警,拔出检查发现其5VDC逻辑电源输入回路、第4输出通道、连接MFP的I/O扩展总线电路有元件烧坏(由于输出通道至BCS(24VDC),因此不存在外电串入损坏元件的可能)。
经复位二块死机的MFP模件,更换故障的CSI模件后系统恢复正常。
根据软报警记录和检查分析,故障原因是CSI模件先故障,在该模件故障过程中引起电压波动或I/O扩展总线故障,导致其它I/O模件无法与主模件MFP03通讯而故障,信号保持原值,最终导致
主模件MFP03故障(所带A-F磨煤机CCS参数),CRT上相关的监视参数全部失去且呈白色。
2.2主控制器故障案例分析
由于重要系统的主控制器冗余配置,大大减少了主控制器“异常”引发机组跳闸的次数。
主控制器“异常”多数为软故障,通过复位或初始化能恢复其正常工作,但也有少数引起机组跳闸,多发生在双机切换不成功时,如:
(1)有台机组运行人员发现电接点水位计显示下降,调整给泵转速无效,而CRT上汽包水位保持不变。
当电接点水位计分别下降至甲-300mm,乙-250mm,并继续下降且汽包水位低信号未发,MFT未动作情况下,值长令手动停炉停机,此时CRT上调节给水调整门无效,就地关闭调整门;停运给泵无效,汽包水位急剧上升,开启事故放水门,甲、丙给泵开关室就地分闸,油泵不能投运。
故障原因是给水操作站运行DPU死机,备用DPU不能自启动引起。
事后热工对给泵、引风、送风进行了分站控制,并增设故障软手操。
(2)有台机组运行中空预器甲、乙挡板突然关闭,炉膛压力高MFT动作停炉;经查原因是风烟系统I/O站DPU发生异常,工作机向备份机自动切换不成功引起。
事后电厂人员将空预器烟气挡板甲1、乙1和甲2、乙2两组控制指令分离,分别接至不同的控制站进行控制,防止类似故障再次发生。
2.3DAS系统异常案例分析
DAS系统是构成自动和保护系统的基础,但由于受到自身及接地系统的可靠性、现场磁场干扰和安装调试质量的影响,DAS信号值瞬间较大幅度变化而导致保护系统误动,甚至机组误跳闸故障在我省也有多次发生,比较典型的这类故障有:
(1)模拟量信号漂移:
为了消除DCS系统抗无线电干扰能力差的缺陷,有的DCS厂家对所有的模拟量输入通道加装了隔离器,但由此带来部分热电偶和热电阻通道易电荷积累,引起信号无规律的漂移,当漂移越限时则导致保护系统误动作。
我省曾有三台机组发生此类情况(二次引起送风机一侧马达线圈温度信号向上漂移跳闸送风机,联跳引风机对应侧),但往往只要松一下端子板接线(或拆下接线与地碰一下)再重新接上,信号就恢复了正常。
开始热工人员认为是端子柜接地不好或者I/O屏蔽接线不好引起,但处理后问题依旧。
厂家多次派专家到现场处理也未能解决问题。
后在机组检修期间对系统的接地进行了彻底改造,拆除原来连接到电缆桥架的AC、DC接地电缆;柜内的所有备用电缆全部通过导线接地;UPS至DCS电源间增加1台20kVA的隔离变压器,专门用于系统供电,且隔离变压器的输出端N线与接地线相连,接地线直接连接机柜作为系统的接地。
同时紧固每个端子的接线;更换部份模件并将模件的软件版本升级等。
使漂移现象基本消除。
(2)DCS故障诊断功能设置不全或未设置。
信号线接触不良、断线、受干扰,使信号值瞬间变化超过设定值或超量程的情况,现场难以避免,通过DCS模拟量信号变化速率保护功能的正确设置,可以避免或减少这类故障引起的保护系统误动。
但实际应用中往往由于此功能未设置或设置不全,使此类故障屡次发生。
如一次风机B跳闸引起机组RB动作,首出信号为轴承温度高。
经查原因是由于测温热电阻引线是细的多股线,而信号电缆是较粗的
单股线,两线采用绞接方式,在震动或外力影响下连接处松动引起轴承温度中有点信号从正常值突变至无穷大引起(事后对连接处进行锡焊处理)。
类似的故障有:
民工打扫现场时造成送风机轴承温度热电阻接线松动引起送风机跳闸;轴承温度热电阻本身损坏引起一次风机跳闸;因现场干扰造成推力瓦温瞬间从99?
突升至117?
,1秒钟左右回到99?
,由于相邻第八点已达85?
,满足推力瓦温度任一点105?
同时相邻点达85?
跳机条件而导致机组跳闸等等。
预防此类故障的办法,除机组检修时紧固电缆和电缆接线,并采用手松拉接线方式确认无接线松动外,是完善DCS的故障诊断功能,对参与保护连锁的模拟量信号,增加信号变化速率保护功能尤显重要(一当信号变化速率超过设定值,自动将该信号退出相应保护并报警。
当信号低于设定值时,自动或手动恢复该信号的保护连锁功能)。
(3)DCS故障诊断功能设置错误:
我省有台机组因为电气直流接地,保安1A段工作进线开关因跳闸,引起挂在该段上的汽泵A的工作油泵A连跳,油泵B连锁启动过程中由于油压下降而跳汽泵A,汽泵B升速的同时电泵连锁启动成功。
但由于运行操作速度过度,电泵出口流量超过量程,超量程保护连锁开再循环门,使得电泵实际出水小,B泵转速上升到5760转时突然下降1000转左右(事后查明是抽汽逆止阀问题),最终导致汽包水位低低保护动作停炉。
此次故障是信号超量程保护设置不合理引起。
一般来说,DAS的模拟量信号超量程、变化速率大等保护动作后,应自动撤出相应保护,待信号正常后再自动或手动恢复保护投运。
2.4软件故障案例分析
分散控制系统软件原因引起的故障,多数发生在投运不久的新软件上,运行的老系统发生的概率相对较少,但一当发生,此类故障原因的查找比较困难,需要对控制系统软件有较全面的了解和掌握,才能通过分析、试验,判断可能的故障原因,因此通常都需要厂家人员到现场一起进行。
这类故障的典型案例有三种:
(1)软件不成熟引起系统故障:
此类故障多发生在新系统软件上,如有台机组80%额定负荷时,除DEH画面外所有DCS的CRT画面均死机(包括两台服务器),参数显示为零,无法操作,但投入的自动系统运行正常。
当时采取的措施是:
运行人员就地监视水位,保持负荷稳定运行,热工人员赶到现场进行系统重启等紧急处理,经过30分钟的处理系统恢复正常运行。
故障原因经与厂家人员一起分析后,确认为DCS上层网络崩溃导致死机,其过程是服务器向操作员站发送数据时网络阻塞,引起服务器与各操作员站的连接中断,造成操作员站读不到数据而不停地超时等待,导致操作员站图形切换的速度十分缓慢(网络任务未死)。
针对管理网络数据阻塞情况,厂家修改程序考机测试后进行了更换。
另一台机组曾同时出现4台主控单元“白灯”现象,现场检查其中2台是因为A机备份网停止发送,1台是A机备份网不能接收,1台是A机备份网收、发数据变慢(比正常的站慢几倍)。
这类故障的原因是主控工作机的网络发送出现中断丢失,导致工作机发往备份机的数据全部丢失,而双机的诊断是由工作机向备份机发诊断申请,由备份机响应诊断请求,工作机获得备份机的工作状态,上报给服务器。
由于工作机的发送数据丢失,所以工作机发不出申请,也就收不到备份机的响应数据,认为备份机故障。
临时的解决方法是
当长时间没有正确发送数据后,重新初始化硬件和软件,使硬件和软件从一个初始的状态开始运行,最终通过更新现场控制站网络诊断程序予以解决。
(2)通信阻塞引发故障:
使用TELEPERM-ME系统的有台机组,负荷300MW时,运行人员发现煤量突减,汽机调门速关且CRT上所有火检、油枪、燃油系统均无信号显示。
热工人员检查发现机组EHF系统一柜内的I/OBUS接口模件ZT报警灯红闪,操作员站与EHF系统失去偶合,当试着从工作站耦合机进入OS250PC软件包调用EHF系统时,提示不能访问该系统。
通过查阅DCS手册以及与SIEMENS专家间的电话分析讨论,判断故障原因最大的可能是在三层CPU切换时,系统处理信息过多造成中央CPU与近程总线之间的通信阻塞引起。
根据商量的处理方案于当晚11点多在线处理,分别按三层中央柜的同步模件的SYNC键,对三层CPU进行软件复位:
先按CPU1的SYNC键,相应的红灯亮后再按CPU2的SYNC键。
第二层的同步红灯亮后再按CPU3的同步模件的SYNC键,按3秒后所有的SYNC的同步红灯都熄灭,系统恢复正常。
(3)软件安装或操作不当引起:
有两台30万机组均使用ConductorNT5.0作为其操作员站,每套机组配置3个SERVER和3个CLIENT,三个CLIENT分别配置为大屏、值长站和操作员站,机组投运后大屏和操作员站多次死机。
经对全部操作员站的SERVER和CLIENT进行全面诊断和多次分析后,发现死机的原因是:
1)一台SERVER因趋势数据文件错误引起它和挂在它上的CLIENT在当调用趋势画面时画面响应特别缓慢(俗称死机)。
在删除该趋势数据文件后恢复正常。
2)一台SERVER因文件类型打印设备出错引起该SERVER的内存全部耗尽,引起它和挂在它上的CLIENT的任何操作均特别缓慢,这可通过任务管理器看到DEV.EXE进程消耗掉大量内存。
该问题通过删除文件类型打印设备和重新组态后恢复正常。
3)两台大屏和工程师室的CLIENT因声音程序没有正确安装,当有报警时会引起进程CHANGE.EXE调用后不能自动退出,大量的CHANGE.EXE堆积消耗直至耗尽内存,当内存耗尽后,其操作极其缓慢(俗称死机)。
重新安装声音程序后恢复正常。
此外操作员站在运行中出现的死机现象还有二种:
一种是鼠标能正常工作,但控制指令发不出,全部或部分控制画面不会刷新或无法切换到另外的控制画面。
这种现象往往是由于CRT上控制画面打开过多,操作过于频繁引起,处理方法为用鼠标打开VMS系统下拉式菜单,RESET应用程序,10分钟后系统一般就能恢复正常。
另一种是全部控制画面都不会刷新,键盘和鼠标均不能正常工作。
这种现象往往是由操作员站的VMS操作
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