箱梁施工方案.docx
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箱梁施工方案.docx
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箱梁施工方案
箱梁施工方案
一、箱梁工程基本情况
本合同段高架桥上部箱梁结构共32联、118跨,为预应力连续箱梁结构,其中第1、2、8、9、23、31、32联为3×30m,共7联;第3、4、5、7、11、12、13、15、16、17、18、19、20、21、22、25、26、27、28、29、30联为4×30m,共21联;第6联左幅为25+30+32+30m,右幅为30+32+30+25m;第10联左幅为28.3+35+31.4m,右幅为31.1+35+28.6m;第14联左幅为27.7+35+30m,右幅为29.7+35+28m;第24联为23.5+26+23.5m。
其中第六、十、十四、二十四联为整体现浇,其余联为逐跨浇筑。
整体现浇部分预应力采用两端张拉,其余联为逐跨单向张拉。
二、施工准备情况
1、进行了相关试验准备。
配备了试验人员、试验器具,对砂、石子、钢筋、水泥等原材料进行了检验,确定了混凝土配合比。
2、进行了施工现场包括场地平整,整修施工便道等,以利于施工人员、机械能进入施工场地进行作业。
3、进行了相关机械设备、小型材料及人员的进场准备。
4、进行了施工放样准备。
5、总体施工组织设计已上报。
三、施工内容、方法及工作程序
(一)箱梁施工工艺流程
支架设计、监理审批
支架预压观测
支架调整
预压卸载
预应力施工
(二)施工方案
1、支架施工
1.1本工程工期紧任务重,支架数量按每一工作面3跨工作面划分的数量周转,形成流水作业。
1.2支架采用轮扣式支架,该支架具有接头构造合理,力学性能良好,工作安全可靠,构件轻,装拆方便等优点。
其立杆轴心受力,稳定性能好,变形小,根部、顶部有可调节托座,对箱梁支架搭设十分方便,是桥梁支架施工中常用的一种。
1.3基础处理
为确保地基容许承载力,保证基础处理合理可靠,根据《两阶段施工图勘察》第一册得知该段土层情况如下:
地层名称地基容许承载力[σo]Kpa极限摩阻力τi
亚粘土120~20030~50
耕植土12030
中砂、细砂120~15035~40
依据上述数据,根据地基受力分析计算,夯实的地表土层容许承载力满足箱梁施工荷载。
拟采用以下措施处理地基:
在支架施工前,测放出箱梁所对应地面范围,首先对支架范围内的泥浆池及沟渠进行重点处理,清除其中的泥浆、淤泥之后,将其底面夯实,然后分层回填素土整平并压实;承台基坑回填时严格按照基坑回填方案进行;上述步骤进行完毕后。
将支架范围内的原地面用压路机碾压密实,在其上铺筑10cm拌好的5%灰土或5%水泥稳定土,地基表面设置0.5%横坡,按照坡度要求,对地面基础进行整平压实,再在处理过的地面上铺2~3cm碎石子并找平。
为避免雨水及养护水浸入地基基础,在顺桥向的支架两侧各挖一道排水沟,将积水引流至附近沟渠内。
保证在雨季施工中,可及时将支架基础范围内的雨水排除,支架基础范围内不积水。
详见《满堂支架地基处理示意图》。
1.4支架搭设方案
1.4.1箱梁构造尺寸
本工程箱梁断面外形呈T字形,纵向设中腹板,两侧设边腹板,共分二室,墩柱顶设端横梁或中横梁,箱梁断面高1.5m,底部宽9.5m,顶部两边翼板各宽2m,即上部宽13.5m。
现以30m跨径的箱梁支架为例进行受力验算。
腹板取腹板厚渐变段之前较厚处进行计算,中腹板和边腹板高1.5m,宽度均相等,在靠近横梁7.5m~7.8m范围内由0.75m渐变为0.45m。
顶板厚度0.25m,两侧靠近腹板0.8m范围内厚度渐变为0.45m,在近横梁1m范围内厚度渐变为0.45m;底板厚度0.20m,两侧靠近腹板0.2m范围内厚度渐变为0.4m,在近横梁1m范围内厚度渐变为0.4m。
1.4.2计算原则
根据断面形式,按混凝土恒载分布情况,分块计算:
箱梁腹板部位:
统一按0.75m宽,1.5m高计算混凝土自重。
箱梁空腹部位:
统一按顶板厚0.25m,底板厚0.20m计算混凝土自重。
端梁和中横梁部位:
在立柱前后两侧各1.1m范围,按1.5m高实腹梁计算混凝土自重。
1.4.3支架布置方案
根据本工程的箱梁恒荷载分布特点,不同部位采用不同的柱网布置,以30m跨径箱梁为例进行支架平面布置设计。
(1)立杆平面布置
腹板部位:
0.9m×0.6m(纵向×横向),步距1.2m,
单杆承载面积0.6×0.9=0.54m2
空腹和翼板部位:
0.9m(1.2m)×0.9m(纵向×横向),步距1.2m
单杆承载面积0.9×0.9=0.81m2
横梁部位:
0.6m×对应的横向间距(纵向×横向),步距1.2m
单杆承载面积0.6×0.9=0.54m2或0.6×0.6=0.36m2
详见《支架平面布置图》
(2)竖向布置
为增强满堂支架的整体性,顺桥向每隔5m设一道剪刀撑,垂直桥向每隔三排设一道剪刀撑。
支架底托下基础采用10×20cm的方木,垂直于桥向布置,支架顶托上横向布置12×12cm的方木,其上按20cm间距纵向搭设6×8cm的小方木支撑箱梁模板,详见《30m跨径支架立面布置图
(一)》《30m跨径支架立面布置图
(二)》
1.4.4支架搭设的注意事项
(1)轮扣式支架排列间距根据箱梁自重确定。
横梁、腹板及横隔梁位置应力集中处支架加密处理。
(2)测量定位后,人工拼装,上顶托水准找平,下承托支撑在方木上,方木底面与基础密贴,防止沉降变形。
(3)上、下钢管接为一体时,其接点处要插牢,两管在同一轴线上保持垂直,同时安装水平杆,之后在根据实际情况安装斜撑,确保支架整体稳固。
(4)支架增设剪刀撑,以保证支架的整体性、稳定性。
(5)方木安装完成后,测量检查其高程和平整度,进行调整。
(6)所有的支架顶托和底托必须与上、下方木紧密接触,以便使支架受力均匀,不致浇筑混凝土时模板发生局部的变形。
(7)所有方木铺设时注意将接头相互错开,不得使接头在同一断面上,且接头尽量布置在顶托上,不得使接头悬空。
(8)在翼板外侧的支架上设置人行通道,外挂防护网,保证人员的安全。
1.4.5支架设计计算
1)恒荷载
(1)箱梁混凝土自重
腹板部位:
0.75×1.5×2.6=2.925T/m2=29.25kN/m2
空腹部位:
(0.2+0.25)×2.6=1.17T/m2=11.7kN/m2
翼板部位:
(0.2+0.5)/2×2.6=0.91T/m2=9.1kN/m2
横梁部位:
1.5×2.6=3.9T/m2=39kN/m2
(2)模板钢托架自重0.075T/m2=0.75kN/m2
(3)支架自重计算
根据支架使用说明,支架高度低于10m时可不考虑自重,10m以上时必须考虑自重(将自重计算为荷载),本工程大部分墩柱为A类墩,高度在10m以下,可不考虑支架自重,只有B、C、F三类墩柱的高度在15m左右,并且采用满堂支架,以B类墩的支架为例进行支架自重计算,支架高度按15m计算。
取柱网90cm×90cm,步距120cm为计算单元,立杆与横杆交叉结点处,立杆外为4根横杆,对立杆平面外抗弯刚度起到加强作用,故脚手架自重产生的轴向力计算如下:
立杆φ48×3.5自重,根据出厂构件标准17.31/3=5.77kg/m
交叉横杆2根自重:
2×4.17/1.2=6.95kg/m
则每米高脚手架自重:
5.77+6.95=12.72kg/m
单根立杆支架体系产生的设计轴向力:
15×12.72=190.8kg=0.191T=1.91kN
2)施工活荷载
(1)施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放荷载取1.0kN/m2。
(2)振捣混凝土时产生的荷载取2.0kN/m2(指对水平面模板的垂直荷载)。
(3)其它可能产生荷载,如雪荷载、冬季保温措施荷载本计算暂不考虑。
3)计算说明:
(1)计算承载能力时,荷载组合中的各项荷载数采用荷载设计值,即上述若干数据乘以相应的分项系数。
(2)荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)和《混凝土结构施工及验收规范》(GB50204-92)有关规定:
恒载乘1.2,活荷载乘1.4。
(3)进行木材强度验算时只按照箱梁自重进行验算,且不乘以荷载分项系数。
按均布荷载下的四等跨连续梁形式对方木进行验算,相关系数由资料查得,详见附表。
4)支架顶托所需木材的规格。
(1)小方木所需规格的验算
由于横梁范围内荷载相对较大,所以仍以横梁范围内的方木为代表,取其可能出现的最大值进行验算。
a.容许挠度验算
ω=Kωql4/100EI
ω—木材的挠度,按规范要求,取木材的容许挠度[ω]=L/400
Kω—挠度系数,由表中查得,取其跨中值0.632
q—结构所承受的均布荷载
l—支架间距
E—木材的弹性模量,取A-3级,E=9×103Mpa
I—木材的截面惯性距,I=
b—木材的宽度
h—木材的高度
横梁范围内支架最大间距l=0.9m,每根小方木承受其两侧各10cm以内的均布荷载q=39×0.1×2=7.8kN/m
ω=Kωql4/100EI≤[ω]=l/400=0.9/400=0.00225m
代入上述数据解之得:
I≥1.597×10-6
即
≥1.597×10-6
取小方木规格为b=0.06m,h=0.08m,
=2.56×10-6≥1.597×10-6,满足要求。
b.抗剪强度验算
V=KVql
V—方木受到的剪力
KV—剪力系数,由表中查得,取其绝对值最大值0.607
q—结构所承受的均布荷载
l—支架间距
剪力V=KVql=0.607×7.8×0.9=4.261kN
剪应力τ=V/A=4.261/(0.06×0.08)=888kPa=0.888MPa
A-3级木材容许剪应力[τ]=1.9Mpa
τ<[τ]
所以,所选木材抗剪强度满足要求。
c.抗压强度验算
M=KMql2
M—木材受到的弯矩
KM—弯矩系数,取其绝对值最大值0.125
q—结构所承受的均布荷载
l—支架间距
小方木的截面抵抗矩W=bh2/6=0.06×0.082/6=64×10-6m3
横梁范围内小方木的最大弯矩M=KMql2=0.125×7.8×0.92=0.790kN·m
则压应力σc=M/W=0.79×103/64×10-6=12.344MPa
A-3级木材容许压应力[σ]=13.0MPa
σc<[σ]
所以,小方木抗压强度满足要求。
(2)大方木所需规格的验算
由于横梁范围内荷载相对较大,所以仍以横梁范围内的方木为代表进行验算。
a.容许挠度验算
对横梁范围内的大方木,由于其上小方木间距较小,按均布荷载进行验算。
ω=Kωql4/100EI
ω—木材的挠度,按规范要求,取木材的容许挠度[ω]=L/400
Kω—挠度系数,由表中查得,取其跨中值0.632
q—结构所承受的均布荷载
l—支架间距
E—木材的弹性模量,取A-3级,E=9×103Mpa
I—木材的截面惯性距,I=
b—木材的宽度
h—木材的高度
横梁范围内支架最大间距l=0.9m,此时每根大方木承受其两侧各30cm以内的均布荷载q=39×0.30×2=23.4kN/m
ω=Kωql4/100EI≤0.9/400=0.00225m
代入上述数据解之得:
I≥4.792×10-6
即
≥4.792×10-6
取大方木规格为b=0.12m,h=0.12m,
=17.28×10-6≥4.792×10-6,满足要求。
b.抗剪强度验算
横梁部位仍按均布荷载进行验算
剪力V=KVql=0.607×23.4×0.9=12.783kN
剪应力τ=V/A=12.783/(0.12×0.12)=887.708kPa=0.888MPa
A-3级木材容许剪应力[τ]=1.9Mpa
τ<[τ]
所以,所选木材抗剪强度满足要求。
c.抗压强度验算
M=KMql2
M—木材受到的弯矩
KM—弯矩系数,取其绝对值最大值0.125
q—结构所承受的均布荷载
l—支架间距
方木的截面抵抗矩W=bh2/6=0.12×0.122/6=288×10-6m3
M=KMql2=0.125×23.4×0.92=2.369kN·m
则压应力σc=M/W=2.369×103/288×10-6=8.226MPa
A-3级木材容许抗弯应力[σ]=13.0MPa
σc<[σ]
所以,大方木抗压强度满足要求。
5)由荷载标准值可计算出各部位处立杆的轴向荷载:
本工程采用轮扣式支架,立杆为Ф48×3.5mm钢管,可调顶托螺杆高度a≤300mm
钢管几何特性:
截面积A=π(R2-r2)=3.14×(242-20.52)=489mm2=489×10-6m2
截面回转半径i=(D2+d2)1/2/4=15.8mm
截面抵抗矩W=π(R4-r4)/4R=3.14(0.0244-0.02054)/(4×0.024)=5.075×10-6m3
Q235钢,抗压强度f=2050kg/cm2=205×106Pa=205MPa
由于支架搭设时,存在误差及顶托方木接触面的限制,立杆存在偏心受压的情况,按照受力最不利的情况对立杆进行强度验算,取偏心距e为立杆半径24mm,则由偏心受压产生弯矩,由此弯矩在立杆中产生的压应力σp=M/W=Fe/W=F×0.024/5.075×10-6=F×4729Pa=F×0.0047MPa
腹板部位:
1.2×〔(29.25+0.75)×0.9×0.6+1.91〕+1.4×(1.0+2.0)×0.9×0.6=24KN
由此对立杆截面产生的压应力σz=24×103/489×10-6m2=49.08MPa
由偏心受压产生的压应力σp=24×103×0.0047MPa=112.8MPa
所以立杆截面承受的总压应力σ=49.08+112.8=161.88MPa≤205MPa,符合强度要求
空腹部位:
1.2〔(11.7+0.75)×0.9×0.9+1.91〕+1.4×(1.0+2.0)×0.9×0.9=17.8KN
由此对立杆截面产生的压应力σz=17.8×103/489×10-6m2=36.40MPa
由偏心受压产生的压应力σp=17.8×103×0.0047MPa=83.66MPa
所以立杆截面承受的总压应力σ=36.40+83.66=120.06MPa≤205MPa,符合强度要求
翼板部位:
1.2×〔(9.1+0.75)×0.9×1.05+1.91〕+1.4×(1.0+2.0)×0.9×1.05=17.43KN
由此对立杆截面产生的压应力σz=17.43×103/489×10-6m2=35.644MPa
由偏心受压产生的压应力σp=17.43×103×0.0047MPa=81.921MPa
所以立杆截面承受的总压应力σ=35.644+81.921=117.565MPa≤205MPa,符合强度要求
横梁部位:
1.2×〔(39+0.75)×0.75×0.6+1.91〕+1.4×(1.0+2.0)×0.75×0.6=25.647KN
由此对立杆截面产生的压应力σz=25.647×103/489×10-6m2=52.448MPa
由偏心受压产生的压应力σp=25.647×103×0.0047MPa=120.541MPa
所以立杆截面承受的总压应力σ=52.448+120.541=172.989MPa≤205MPa,符合强度要求
所以支架承载力满足要求。
由于支架为标准化生产的轮扣式支架,根据规定,此种搭设方式下,每根竖杆受力远小于设计值,则支架的刚度、稳定性和抗剪强度不需要再进行验算。
6)地基承载力计算
地基容许承载力[σ]=120Kpa
支架底托下基础采用10×20cm的方木平铺,垂直于桥向布置,地基承载力计算时只需验算一根立杆下方木下的地基承载力即可。
腹板部位:
承载每根立杆的方木长度按0.3+0.45=0.75m计算
空腹部位:
承载每根立杆的方木长度按0.9m计算
翼板部位:
承载每根立杆的方木长度按1.05m计算
横梁部位:
承载每根立杆的方木长度按0.9m计算
根据公式:
σ=P/A
σ---地基承载力
P---所承受上部荷载,由立杆传递下来的荷载
A---方木与地面接触面积,支架底托下基础采用10×20cm的方木平铺,与地面接触面积按在水泥稳定层中扩散角45°计算,A=承载每根立杆的方木长度×(0.2+2×0.1×tg45°)=承载每根立杆的方木长度×0.4
所以各部位的地基荷载为:
腹板部位:
σf=P/A=24/(0.75×0.4)=80Kpa≤[σ]=120Kpa
空腹部位:
σk=P/A=17.8/(0.9×0.4)=49.44Kpa≤[σ]=120Kpa
翼板部位:
σe=P/A=17.43/(1.05×0.4)=41.5Kpa≤[σ]=120Kpa
横梁部位:
σh=P/A=25.647/(0.9×0.4)=71.242Kpa≤[σ]=120Kpa
地基承载力均满足要求。
7)地基最终沉降量的近似计算
应用弹性理论方法,对地基最终沉降量进行估算,
S=Pbω(1-μ2)/E0
P---基础底面的平均压力
b---矩形基础的宽度或圆形基础的直径
μ---土的泊松比
E0---土的变形模量
ω---沉降影响系数
(1)基础底面的平均压力,根据不同部位取相应的压力值进行计算;
(2)将此支架基础假设为一整体性矩形基础b=0.4m;
(3)土的泊松比μ按粘性土取值,则μ为0.25;
(4)土的变形模量E0取经验值为1926Kpa;
(5)沉降影响系数ω取值为1.96;
则:
腹板部位:
S=Pbω(1-μ2)/E0
=80×0.4×1.96×(1-0.252)/1962
=0.03m
空腹部位:
S=Pbω(1-μ2)/E0
=49.44×0.4×1.96×(1-0.252)/1962
=0.019m
翼板部位:
S=Pbω(1-μ2)/E0
=41.5×0.4×1.96×(1-0.252)/1962
=0.016m
横梁部位:
S=Pbω(1-μ2)/E0
=84.217×0.4×1.96×(1-0.252)/1962
=0.032m
1.5、支架的预压
1.5.1预压的目的
(1)消除地基沉降的影响;
(2)消除支架非弹性变形的影响;
(3)检验支架的稳定性、安全性是否满足施工要求;
(4)提供弹性变形数据,作为施工的依据;
1.5.2观测点的设置及观测
观测点的设置在各孔的1/2、1/4跨及墩台横断面位置设观测高程点,每排沿垂直桥向布设5个观测点,分别在箱梁的中腹板部位、空腹部位和翼板部位。
加载前在上顶托上悬挂用螺纹钢筋制作的沉降观测杆,用以观测支架的沉降变形;在对应的下承托的方木上设置观测点,用以观测地基沉降;在顶板处,采用水准仪观测顺序如下:
布设好观测杆后,每一个观测杆上设一固定点,加载后测量标高。
观测时仪器、水准点应固定,减少系统误差;对观测点统一编号登记,观测高程作好记录,每天观测两次。
1.5.3预压施工
预压施工方案:
考虑到变形主要发生在基础及支架的非弹性变形上,为确保模板拼装质量不受预压施工的影响,在支架及支架顶方木搭设完毕后,在方木上按照箱梁的自重用袋装砂,进行超载预压并进行沉降观测,最终沉降量稳定在2mm/12h以内方可卸载,卸载后进行下一道工序。
1.5.4卸载
卸载后及时进行回弹后观测,根据观测记录整理出预压沉降结果,计算支架、地基综合非弹性变形值及支架弹性变形值,作为在支架上设置预拱的参考,通过测量调整箱梁底模高程。
2、模板施工
2.1为了减少箱梁底板及侧板的模板拼缝,提高箱梁外观的美观,箱梁的底模、侧模均采用竹胶板。
2.2箱梁模板的施工工艺
(1)底模:
支架上先铺设横向12×12cm方木,其上铺设纵向6×8cm小方木,上铺竹胶板,与方木连结成整体。
竹胶板接缝处粘双面胶条以防漏浆。
底模铺设时需满足箱梁横向坡度及橡胶支座安装位置的精度。
(2)侧模:
制定两种方案,第一种方案:
根据箱梁外部尺寸,用槽钢和角钢焊接制作成型的桁架,桁架顶部坡度要求满足箱梁翼板底部坡度要求。
桁架按支架间距支设在支架顶托上,纵向用钢管连成整体,箱梁两侧的桁架通过花篮螺栓对拉连接,加强侧模的刚度和整体稳定性,最大限度减少模板的变形,桁架上架设、固定方木,铺竹胶板,详见《方案一翼板部位布置图》;第二种方案:
翼板由侧模外的立杆及方木支撑,侧模由横向钢管及方木固定,横向钢管用扣件固定在立杆上,详见《方案二翼板部位布置图》。
(3)底模与侧模之间采用“底包边”的形式。
(4)内模
内模由内侧模、顶模及内框架三部分组成,模板采用竹胶板或多层板。
箱梁除梁端头内部尺寸变化外,其余部分内部尺寸没有变化。
内框架采用[8槽钢及钢管焊接成组合桁架,桁架间距1m,桁架之间用纵向钢管作连接成一个整体,确保模板的整体性和稳固性。
详见《箱梁内模及内框架横断面布置图》、《内模纵断面图》。
为方便混凝土浇筑和内模拆除,箱梁顶模上每跨每室预留人孔和下料口。
人孔尺寸在满足拆卸模板的要求下尽量减小,设置在内力较小处,一般距离横梁4~5m处,且相邻箱室的人孔要相互错开,不能位于同一截面上。
内模拆除完毕后,将人孔处进行凿毛、吊模板并补浇同标号混凝土。
3、钢筋施工
3.1质量要求
(1)钢筋质量、规格要符合设计图和规范要求或按监理工程师的要求。
(2)钢筋进场需有产品合格证书。
(3)每批钢筋进场要按规范规定进行试验,试验合格后方准用于工程。
(4)钢筋在场内必须按不同品种、等级、规格、牌号及生产厂家分别挂牌堆放,存放台高于地面30cm,上盖棚布以免锈蚀。
3.2钢筋施工程序
钢筋施工程序遵照主桥施工的总程序组织施工。
钢筋施工要同波纹管的入模、定位密切结合,穿插进行,施工中以保证波纹管质量、位置准确为主,钢筋可适当调整。
(1)钢筋绑扎顺序:
底板钢筋→横梁钢筋→腹板钢筋绑扎、波纹管定位→穿钢绞线→安装内模→顶板钢筋
(2)应及时埋设预埋件,保证位置准确。
3.3钢筋施工
(1)钢筋下料,弯曲成型,除锈等应按照设计图和规范以及监理工程师的指示施工。
(2)曲线段纵向钢筋应根据平面位置的不同半径施工,满足曲线要求,横向钢筋均按径向布置。
(3)严格掌握成型骨架的各部尺寸,特别是底板、腹板、横梁成型后的尺寸要准确,防止影响钢束的定位和结构的受力,腹板处的⑩号钢筋待内模支设完毕后再进行弯曲封闭。
(4)纵向钢筋采用绑扎或焊接,施工前技术人员应根据设计图纸计算好钢筋下料长度。
(5)钢筋保护层厚度要符合设计要求,保护层垫块采用塑料垫块,按实际情况呈梅花形布置,同排垫块间距不大于1m,确保每m2内塑料垫块的数量不少于4个,横梁和腹板处应适当加密,防止垫块被压碎或变形。
钢筋骨架的锈、油污、焊渣要及时除净。
(6)波纹管入模后,应尽量避免电焊操作,以防焊渣将波纹管烧穿,甚至损伤钢绞线,必须电焊时,应将焊处附近的波纹管采取临时措施保护起来。
(7)底板、顶板上、下两层钢筋之间应设足够的架立钢筋,保证骨架的刚度和间距。
3.4钢绞线及波纹管的施工
施工顺序:
钢绞线下料→波纹管的安装→穿钢绞线
3.4.1钢绞线原材料的质量控制
(1)预应力钢绞线φ15.24在进场后,按规定频次进行抽检,每批钢绞线抽取3盘,所选每
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