湖州邻溪郡项目高大支模专项方案500宽1400高梁侧模板计算书.docx
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湖州邻溪郡项目高大支模专项方案500宽1400高梁侧模板计算书
500宽1400高梁侧模板计算书
计算依据:
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称
售楼部+8.9m,4/A~E轴WKL5
(2)
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
500×1400
新浇混凝土梁计算跨度(m)
18.8
二、荷载组合
侧压力计算依据规范
《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
混凝土重力密度γc(kN/m3)
24
结构重要性系数
1
可变组合系数
0.9
混凝土侧压力折减系数ξ
0.8
梁下挂侧模,侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)
1.4
梁左上翻侧模,侧压力计算位置距梁顶面高度H左上翻(m)
0.7
梁右上翻侧模,侧压力计算位置距梁顶面高度H右上翻(m)
0.7
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)
梁下挂侧模G4k
ζγcH=0.8×24×1.4=26.88kN/m2
左上翻侧模G4k
ζγcH=0.8×24×0.7=13.44kN/m2
右上翻侧模G4k
ζγcH=0.8×24×0.7=13.44kN/m2
混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)
2
下挂部分:
承载能力极限状态设计值S承=γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]=1×[1.35×0.9×26.88+1.4×0.9×2]=35.179kN/m2
左上翻部分:
承载能力极限状态设计值S承=γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]=1×[1.35×0.9×13.44+1.4×0.9×2]=18.85kN/m2
同理可得:
右上翻部分:
承载能力极限状态设计值S承=18.85kN/m2
下挂部分:
正常使用极限状态设计值S正=G4k=26.88kN/m2
左上翻部分:
正常使用极限状态设计值S正=G4k=13.44kN/m2
右上翻部分:
正常使用极限状态设计值S正=G4k=13.44kN/m2
三、支撑体系设计
次楞布置方式
水平向布置
主楞间距(mm)
600
主楞合并根数
2
次楞最大悬挑长度(mm)
100
对拉螺栓水平向间距(mm)
600
梁左侧
梁右侧
楼板厚度(mm)
120
120
梁下挂侧模高度(mm)
580
580
次楞道数(上翻)
5
5
次楞道数(下挂)
4
4
左侧支撑表:
第i道支撑
距梁底距离(mm)
支撑形式
1
150
对拉螺栓
2
450
对拉螺栓
3
800
对拉螺栓
4
1250
对拉螺栓
右侧支撑表:
第i道支撑
距梁底距离(mm)
支撑形式
1
150
对拉螺栓
2
450
对拉螺栓
3
800
对拉螺栓
4
1250
对拉螺栓
设计简图如下:
模板设计剖面图
四、模板验算
模板类型
胶合板
模板厚度(mm)
14
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
模板弹性模量E(N/mm2)
6000
1、下挂侧模
梁截面宽度取单位长度,b=1000mm。
W=bh2/6=1000×142/6=32666.667mm3,I=bh3/12=1000×143/12=228666.667mm4。
模板计算简图如下:
1、抗弯验算
q1=bS承=1×35.179=35.179kN/m
q1静=γ0×1.35×0.9×G4k×b=1×1.35×0.9×26.88×1=32.659kN/m
q1活=γ0×1.4×φc×Q4k×b=1×1.4×0.9×2×1=2.52kN/m
Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×32.659×0.1932+0.117×2.52×0.1932=0.133kN·m
σ=Mmax/W=0.133×106/32666.667=4.074N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=0.6q1静L+0.617q1活L=0.6×32.659×0.193+0.617×2.52×0.193=4.082kN
τmax=3Vmax/(2bh)=3×4.082×103/(2×1000×14)=0.437N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
q=bS正=1×26.88=26.88kN/m
νmax=0.677qL4/(100EI)=0.677×26.88×193.3334/(100×6000×228666.667)=0.185mm≤min[L/150,10]=min[193.333/150,10]=1.289mm
满足要求!
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max=1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左=1.1×32.659×0.193+1.2×2.52×0.193=7.53kN
正常使用极限状态
R'下挂max=1.1×l左×q=1.1×0.193×26.88=5.716kN
2、上翻侧模
梁截面宽度取单位长度,b=1000mm。
W=bh2/6=1000×142/6=32666.667mm3,I=bh3/12=1000×143/12=228666.667mm4。
模板计算简图如下:
1、抗弯验算
q1=bS承=1×18.85=18.85kN/m
q1静=γ0×1.35×0.9×G4k×b=1×1.35×0.9×13.44×1=16.33kN/m
q1活=γ0×1.4×φc×Q4k×b=1×1.4×0.9×2×1=2.52kN/m
Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×16.33×0.1752+0.121×2.52×0.1752=0.063kN·m
σ=Mmax/W=0.063×106/32666.667=1.924N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=0.607q1静L+0.62q1活L=0.607×16.33×0.175+0.62×2.52×0.175=2.008kN
τmax=3Vmax/(2bh)=3×2.008×103/(2×1000×14)=0.215N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
符合要求!
3、挠度验算
q=bS正=1×13.44=13.44kN/m
νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×13.44×1754/(100×6000×228666.667)=0.058mm≤min[L/150,10]=min[175/150,10]=1.167mm
满足要求!
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R上翻max=1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左=1.143×16.33×0.175+1.223×2.52×0.175=3.806kN
正常使用极限状态
R'上翻max=1.143×l左×q=1.143×0.175×13.44=2.688kN
五、次楞验算
次楞最大悬挑长度(mm)
100
次楞计算方式
三等跨连续梁
次楞类型
方木
次楞截面类型(mm)
40×80
次楞弹性模量E(N/mm2)
9000
次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
次楞截面抵抗矩W(cm3)
42.667
次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)
13
次楞截面惯性矩I(cm4)
170.667
1、下挂侧模
计算简图如下:
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q=7.53kN/m
Mmax=max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.53×0.62,0.5×7.53×0.12]=0.271kN·m
σ=Mmax/W=0.271×106/42667=6.354N/mm2≤[f]=13N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.53×0.6,7.53×0.1]=2.711kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.711×1000/(2×40×80)=1.271N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
q=5.716kN/m
ν1max=0.677qL4/(100EI)=0.677×5.716×6004/(100×9000×1706670)=0.327mm≤min[l/150,10]=min[600/150,10]=4mm
ν2max=qL4/(8EI)=5.716×1004/(8×9000×1706670)=0.005mm≤min[2l/150,10]=min[2×100/150,10]=1.333mm
满足要求!
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max=max[1.1×7.53×0.6,0.4×7.53×0.6+7.53×0.1]=4.97kN
正常使用极限状态
R'下挂max=max[1.1×5.716×0.6,0.4×5.716×0.6+5.716×0.1]=3.773kN
2、上翻侧模
计算简图如下:
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q=3.806kN/m
Mmax=max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×3.806×0.62,0.5×3.806×0.12]=0.137kN·m
σ=Mmax/W=0.137×106/42667=3.211N/mm2≤[f]=13N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×3.806×0.6,3.806×0.1]=1.37kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.37×1000/(2×40×80)=0.642N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
q=2.688kN/m
ν1max=0.677qL4/(100EI)=0.677×2.688×6004/(100×9000×1706670)=0.154mm≤min[l/150,10]=min[600/150,10]=4mm
ν2max=qL4/(8EI)=2.688×1004/(8×9000×1706670)=0.002mm≤min[2l/150,10]=min[2×100/150,10]=1.333mm
满足要求!
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R上翻max=max[1.1×3.806×0.6,0.4×3.806×0.6+3.806×0.1]=2.512kN
正常使用极限状态
R'上翻max=max[1.1×2.688×0.6,0.4×2.688×0.6+2.688×0.1]=1.774kN
六、主楞验算
主楞类型
钢管
主楞截面类型(mm)
Φ48.3×3
主楞计算截面类型(mm)
Φ48.3×3
主楞合并根数
2
主楞弹性模量E(N/mm2)
206000
主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
120
主楞截面惯性矩I(cm4)
11
主楞截面抵抗矩W(cm3)
4.55
主楞受力不均匀系数
0.6
1、下挂侧模
因主楞2根合并,验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
同前节计算过程,可依次解得:
承载能力极限状态:
R1=1.087kN,R2=2.982kN,R3=2.982kN,R4=1.087kN
正常使用极限状态:
R'1=0.823kN,R'2=2.264kN,R'3=2.264kN,R'4=0.823kN
计算简图如下:
1、抗弯验算
主楞弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=0.163×106/4550=35.835N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2×3.254×1000/427=15.242N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax=0.09mm≤min[l/150,10]=min[300/150,10]=2mm
满足要求!
4、最大支座反力计算
R下挂max=4.341/0.6=7.235kN
2、上翻侧模
因主楞2根合并,验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
同前节计算过程,可依次解得:
承载能力极限状态:
R1=0.523kN,R2=1.507kN,R3=1.25kN,R4=1.507kN,R5=0.523kN
正常使用极限状态:
R'1=0.366kN,R'2=1.065kN,R'3=0.864kN,R'4=1.065kN,R'5=0.366kN
计算简图如下:
1、抗弯验算
主楞弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=0.143×106/4550=31.521N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2×2.427×1000/427=11.369N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax=0.115mm≤min[l/150,10]=min[450/150,10]=3mm
满足要求!
4、最大支座反力计算
R上翻max=2.95/0.6=4.917kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M14
轴向拉力设计值Ntb(kN)
17.8
同主楞计算过程,取有对拉螺栓部位的侧模主楞最大支座反力。
可知对拉螺栓受力N=0.95×Max[7.235,4.917]=6.874kN≤Ntb=17.8kN
满足要求!
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- 湖州 邻溪郡 项目 高大 专项 方案 500 1400 高梁 模板 计算