B模板工程专项施工方案.docx
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B模板工程专项施工方案.docx
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B模板工程专项施工方案
模板工程专项施工方案
一、工程概况:
宁波市北岸琴森小区三期B区,位于江北区新马路以北,清河路以西,共分B1~B7幢住宅和地下车库8个单体工程组成,其中B1#、B2#、B4#楼为框剪18层和地下一层;B3#楼为框剪13层和地下一层;B5#、B6#、B7#楼与地下车库紧连,B5#、B6#楼为框剪17层和地下二层;B7#楼为框剪13层和地下二层;地下车库为框剪二层,该区段总建筑面积为71764m2。
本工程结构为现浇钢筋砼框剪,采用商品砼。
地下室:
框架梁截面尺寸为400mm×950mm,板厚250mm;墙厚400mm,高度h为3.5m;柱子截面尺寸为600mm×600mm。
主体:
梁截面尺寸为250mm×750mm,板厚120mm;墙厚250mm,高度h为3m;柱子截面尺寸为600mm×990mm。
二、支模架支撑结构计算书
支模架采用满堂式布置,板下立杆间距纵、横向均为1000mm,每隔1800高设置纵横双向水平支撑,四周每隔一立杆布置一剪刀撑。
本计算书以最大荷载梁处为计算单元,梁截面取400×950mm,板厚为250mm。
荷载取值:
(1)模板自重:
1×2.2×0.03×8=0.528KN
(2)方木自重:
3×1×0.08×0.06×8=0.115KN
(3)砼自重:
0.4×0.95×25+0.25×0.95×25=15.44KN
(4)支撑体系自重:
7.6×0.0384+6×0.02=0.41KN
(5)施工人员及施工设备荷载标准值:
2.0×1×=2.0KN
(6)振捣砼产生的荷载标准值:
2.0×1×1=2.0KN
(一)立杆验算:
N=1.2×(0.528+0.115+15.44+0.41)+1.4×2.0
=21.328KN
钢管采用φ48×3.5,得i=1.58cm
L0=1.80m
λ=L0/i=180/1.58=114查表得:
ψ=0.489
N/ψA=21328/(0.489×489)=89N/mm2 (二)横杆验算: 承载力: M=1.2×0.125×(0.528+0.115+15.44)×12+1.4×0.125×2.0×12 =2.762KN.m 已知W=5080mm3 σ=M/W=2762000/5080=544N/mm2>f=205N/mm2(不符合要求) 采取增加立杆,在梁两侧每一立杆间距间增设一立杆的措施,即立杆间距原 I=1.0m,改为I=0.5m 取载力: M=1.2×0.125×(0.528+0.115+15.44)×0.52+1.4×0.125×2.0×0.52 =0.7N.m 已知W=5080mm3 σ=M/W=700000/5080=138N/mm2 挠度: υ=5ql4/384EI=(5×8.3×5004)/(384×2.06×105×121900) =0.27mm<[υ]=l/400=1.25mm(符合要求) (三)、扣件验算: N=1.2×(0.528+0.115+15.44)+1.4×2.0 =22KN>8KN 梁两侧立杆与横杆扣件采用双扣件,可符合要求。 三、模板的安装: 1、模板材料: 现浇板、柱、梁侧模及剪力墙模板采用九合板,梁底板采用40mm厚松木板,楞木采用80×60松木方料。 2、支模材料: 采用外径48mm,壁厚3.5mm钢管,金属扣件。 3、模板施工顺序: 搭设支模架→立柱模(或剪力墙模)→校正固定→铺梁底板→复核固定→立梁侧模→绑扎梁钢筋→铺平板楞木→复核水平标高→固定平板底模→绑扎平板钢筋→检查验收(同时进行支模架加固、检查)→浇捣砼。 4、支模架搭设: 本工程支撑全部采用直径48mm钢管,按满堂脚手架形 式搭设立柱间距为地下室1.00m×0.80m,主体1.00m×1.05m,梁底板下设80×60楞木,间距为500mm,设纵横水平支撑扫地杆,每间两端设剪刀撑。 5、模板及其支架必须符合下列规定: ①保证工程结构和结构各部分位置尺寸相互准确。 ②具有足够的承载能力、刚度和稳定性,能可靠地承受新浇筑砼的自重和侧压力,以及在施工中所产生的荷载。 ③构造简单,搭拆方便,并利于钢筋的绑扎、安装、砼的浇捣和养护等要求。 ④模板安装接缝不应有漏浆现象发生。 ⑤模板安装好后,必须有自检手续,符合要求后上报项目部进行模板复核工作。 四、支模验算: 计算依据: (1)取永久荷载分项系数1.2,可变荷载分项系数1.4; (2)新浇砼自重标准值: 24KN/m3; (3)钢筋自重标准值: 框架梁: 1.5KN/m3楼板: 1.1KN/m3 (4)施工人员及设备荷载标准值: ①楼板: 4.0KN/m2 ②计算支架立柱等: 2.0KN/m2 (5)振捣砼时产生荷载标准值: 水平模板: 2.0KN/m2垂直模板: 4.0KN/m2 (6)新浇砼对模板侧面的压力标准值: F=0.22VcT0β1β2V1/2F=VcH 比较后取较小值。 β1取1.0β2取1.5 (7)倾倒砼时产生的荷载标准值: 取4.0KN/m2;荷载设计值查施工手册数据。 (8)松木重力密度: 5KN/m3fc=12KN/m2fv=1.5KN/m2fm=13KN/m2 (9)弯矩系数: Km=-0.121剪力系数: Kv=-0.620 挠度系数: Kw=0.967(详见施工手册) 本工程的模板验算包括地下室和主体两部分,其梁模板、墙模板和柱模板的具体验算如下: A、梁模板: 梁截面尺寸地下室: 400mm×950mm 主体: 250mm×750mm 地下室: 350mm×1000mm 1、底模强度验算: (1)荷载底模自重: 5×0.04×0.35×1.2=0.084KN/m 砼、钢筋自重: (24+1.5)×0.4×0.95×1.2=11.628KN/m 振捣砼荷载: 2×0.35×1.4=0.98KN/m 合计: q‵=12.692KN/m 乘以折减系数0.9得: q=12.692×0.9=11.423KN/m (2)抗弯承载力验算: M=Km·q·l2=-0.121×11.423×0.52=-0.35×106N·mm Q=M/W=0.35×106×6/350×402=3.75N/mm2 (3)抗剪强度验算: V=Kv·ql=0.62×11.423×0.5=3.54KN 剪应力: R=3V/2bh=3×3.54×103/2×350×40 =0.38N/mm2 (4)挠度验算: W=Kw·ql4/100EI =0.967×11.423×5004×12/100×9000×350×403 =0.41mm<[W]=L/250=2mm满足要求 2、侧板计算: (1)荷载计算: T=35。 Cβ1=1.0β2=1.15V=3m/h 侧压力F1=0.22VcT0β1β2V1/2=0.22×24×200/(35+15)×1×1.15×31/2 =42.07N/mm2 F2=VcH=24×0.95=22.8N/mm2 取两者较小值即F2=22.8N/mm2 乘以分项系数F=F2×1.2=22.8×1.2=27.36N/mm2 振捣砼时产生荷载4N/mm2 乘以分项系数4×1.4=5.6N/mm2 合计: 27.36+5.6=32.96N/mm2 根据立档间距500mm的条件,则线荷载为: (0.9为分项系数) q=32.96×0.5=16.48KN/m×0.9=14.832KN/m (2)抗弯强度验算: M=Km·ql2=-0.121×14.832×5002=448668N·mm Q=M/W=448668/500×242=1.6N/mm2 (3)抗剪强度验算: V=0.62×14.832×0.5=4.598KN 剪应力P=3V/2bh=3×4598/2×500×24 =0.57N/mm2 (4)挠度验算: 取侧压力F=27.36KN/M化为线荷载 27.36×0.5=13.68KN/M 乘以折减系数Q=0.9×13.68=12.312KN/M W=0.967·ql4/100EI =0.967×12.312×5004×12/100×9000×500×243 =1.44mm<[W]=L/250=500/250=2mm满足要求 主体: 250mm×750mm 1、底模强度验算 (1)荷载底模自重: 5×0.04×0.25×1.2=0.06KN/M 砼、钢筋自重: (24+1.5)×0.25×0.75×1.2=5.74KN/M 振捣砼荷载: 2×0.25×1.4=0.7KN/M 合计: q‵=6.5KN/M 乘以系数0.9q=q‵×0.9=6.5×0.9=5.85KN/M (2)抗弯承载力验算: M=Km·q·l2=-0.121×5.85×0.52=0.177×106N·mm M/W=0.177×106×6/250×402 =2.655N/mm2 (3)抗剪承载力: V=3V/2bh=3×1.81×103/2×250×40 =0.27N/mm2 (4)挠度验算: W=kw·ql4/100EI =0.967×5.85×5004×12/100×9000×250×403 =0.295mm<[W]=500/250=2mm满足施工要求 2、侧板验算: (1)荷载T=35。 Cβ1=1β2=1.15V=3m/h 侧压力: F1=0.22VcT0β1β2V1/2 =0.22×24×200/(35+15)×1×1.15×31/2 =42.07N/mm2 F2=VcH=24×0.75=18N/mm2 取较小值即F2=18N/mm2 乘以分项系数F=F2×1.2=18×1.2=21.6N/mm2 振捣砼时产生的荷载: 4N/mm2 乘以分项系数: 4×1.4=5.6N/mm2 侧压力和振捣砼产生的荷载合计: 21.6+5.6=27.2N/mm2 根据立档间距500mm的条件,则线荷载为: 27.2×0.5=13.6N/mm2 乘以折减系数: q=13.6×0.9=12.24KN/M (2)抗弯强度验算: M=Km·ql2=-0.121×12.24×5002=370260N·mm Q=M/W=370260/500×242=1.29N/mm2 (3)抗剪强度验算: V=0.62·ql=0.62×12.24×500=3.79KN 剪应力P=3V/2bh=3×3.79×103/2×500×24 =0.474N/mm2 (4)挠度验算: 取侧压力F=21.6KN/m2化为线荷载 21.6×0.5=10.8KN/M 乘以折减系数Q=10.8×0.9=9.72KN/M W=0.967ql4/100EI =0.967×9.72×5004×12/100×9000×500×243 =1.13mm<[W]=L/250=2mm满足要求 B、墙模板地下室墙厚400mmH=3.5m 主体墙厚250mmH=3m 地下室: 400厚H=3.5m 1、荷载计算 (1)新浇砼侧压力F1 取Yc=24KN/m3V=3m/hH=3.5mβ1=1β2=1.15T=35。 C 则t0=200/T+15=200/(35+15)=4 由下式得: F=0.22Yc·t0·β1·β2·v1/2=0.22×24×4×1×1.15×31/2 =42.07KN/m2 由下式得: F=24·H=24×3.5=84KN/m2 取较小值,则侧压力标准值为F=42.07KN/m2,并乘以分项系数1.2 所以: F1=1.2×42.07=50.48KN/m2 (2)倾倒砼产生的侧压力F2 因为采用泵送砼,取标准值为2KN/m2,并乘以活载分项系数1.4 所以: F2=1.4×2=2.8KN/m2 (3)侧压力合计F3: F3=F1+F2=50.48+2.8=53.28KN/m2 (4)次楞所承受的均布荷载q q=b·F3=0.5×53.28=26.64KN/m 2、强度验算 二根80×60方木W=2×64×103=128×103mm3 M=1/8ql2=1/8×26.64×5002=832500N/mm δ=M/W=832500/128×103=6.5N/mm2 3、挠度验算 验算砼挠度所采用的荷载,查5-3-4表(模板工程技术施工手册),仅采用新浇砼侧压力标准荷载(F) 所以q‵=b×F=0.5×50.48=25.24KN/m=25.24N/mm Ix=2×256×104E=9×103Iy=2×144×104 V=5q‵L4/384EI=5×25.24×5004/384×9×103×256×2×104 =0.446mm 容许挠度[V]=500/500=1mm>0.45mm挠度满足要求 主体: 250厚H=3m 因为新浇砼的侧压力标准值取较小值: F=0.22Yc·t0·β1·β2·V1/2=0.22×24×4×1×1.15×31/2=42.07KN/m2 由下式得: F=24·H=24×3=72KN/m2 所以主体的侧压力标准值为42.07KN/m2,与地下室相同,其余计算详见地下室。 在地下室和主体的每个主次楞交点处设穿墙螺栓。 (主楞不必再验算) C、柱: 地下室600mm×600mm 主体600mm×990mm 地下室600mm×600mm a、强度验算 (1)新浇砼侧压力: F1 取Yc=24KN/m3V=3m/hH=3.5mβ1=1β2=1.15T=35。 C T0=200/T+5=200/(35+5)=5 由公式得: F=0.22Yct0β1β2V1/2 =0.22×24×5×1×1.15×31/2=52.59KN/m2 由公式得: F=24H=24×3.5=84KN/m2 取侧压力标准值(较小值),乘以分项系数1.2得: F1=1.2×52.59=63.11KN/mm2 (2)倾倒砼产生的侧压力F2 采用商品砼,查表得: 溜槽、串筒、导管输送的砼产生的侧压力为2KN/m2,并乘以活载分项系数1.4 F2=1.4×2=2.8KN/m2 (3)侧压力合计F3 F3=F1+F2=63.11+2.8=65.9KN/m2 (4)80×60方木W=1/6bh2=64×103 M=1/8ql2=1/8×11.20×5002=35000N/mm2 δ=M/W=35000/64×103=5.47N/mm2 b、挠度验算 验算挠度时,所采用的荷载,仅采用浇砼侧压力的标准荷载(F) 所以q=bF=0.5×52.59=26.30KN/m=26.30N/mm I=1/12bh3=1/12×60×803=256×104E=9×103 V=q‵L4/384×9×103×256×104 =5×26.30×5004/384×9×103×256×104 =0.93mm<[V]=500/500=1mm挠度满足要求 c、柱箍强度计算: (1)q=FL,L为柱箍间距 q=65.91×0.5=32.96KN/m RA=NA=1/2ql=1/2×32.96×0.6=9.89 RB=NB=1/2ql=1/2×32.96×0.6=9.89 (2)柱箍计算(强度) N/An+Mx/YxWx≤fN=0.6×9.89=5934n Mx=0.6×9.89×0.6×0.62/8=160218N·mmYx=1 An=489.055×2Wx=5.075×103 5934/489.055×2+160218/5075×2 =6.07+15.79=21.86N/mm2 (3)验算挠度 用公式5ql4/384EIx≤[V] 其中q为荷载标准值q=FL=6591×103×600/106=39.55N/mm2 Ix=12.19×104mm2E=2.06×105 则5qL4/384EI=5×39.55×6004/384×2.06×105×12.19×104=2.66mm [V]=b/500=600/500=1.2mm<2.66mm 不能满足要求。 因为L原设计的间距为500,因柱下部的受力最大,即柱子的1/2以下部位间距改为220,即 V=b/220=2.73mm>2.66mm满足施工要求 所以经钢管加固后,满足要求。 主体: 600mm×990mm a、强度验算 (1)新浇砼的侧压力: F1 取Yc=24KN/m3V=3m/hH=3mβ1=1β2=1.15T=35。 C T0=200/T+5=200/35+5=5 由公式得: F=0.22YcT0β1β2V1/2=0.22×24×5×1×1.15×31/2 =52.59KN/m2 由公式得: F=24H=24×3=72KN/m2 取侧压力标准值F=52.59乘以分项系数1.2 所以F1=52.59×1.2=63.11KN/m2 (2)倾倒砼产生的侧压力(F2) 采用商品砼,查表得: 溜槽、串筒、导管输送的砼产生的侧压力为2KN/m2, 并乘以活载分项系数1.4。 F2=1.4×2=2.8KN/m2 (3)侧压力合计(F3) F3=F1+F2=63.11+2.8=65.91KN/m2 (4)80×60方木所承受的均布荷载: q取B=0.17 q=B·F3=0.17×65.91=11.20KN/m 验算强度: 已知80×60方木 W=1/6bh3=64×103 M=1/8ql2=1/8×11.20×5002=350000N/mm2 δ=M/W=350000/64×103=5.47N/mm2 b、挠度验算 验算挠度时,所采用的荷载,仅采用浇砼侧压力的标准值荷载(F) 所以q=bF=0.5×52.59=26.295KN/m=26.30N/mm I=1/12bh3=1/12×60×803=256×104E=9×103 V=5q‵L4/384×104×256×104 =5×26.30×5004/384×104×256×104=0.84mm [V]=500/500=1mm,挠度满足要求。 c、柱箍计算(强度) (1)q=FLL为柱箍间距q=65.91×0.5=32.96KN/m RA=NA=1/2ql=1/2×32.96×0.99=16.32 RB=NB=1/2ql=1/2×32.96×0.99=16.32 (2)柱箍计算 N/An+Mx/YxWx≤fN=0.99×16.32=16156.8N Mx=0.99×16.32×0.6×0.992/8=1187645.976N·mmYx=1 An=489.055×2Wx=5.075×103mm3 16156.8/489.055×2+1187645.976/5075×2 =16.52+117.01=133.53N/mm2 (3)挠度验算 用公式5qL4/384EIx≤[V] 其q为荷载标准值q=FL=65.91×103×990/106=65.25N/mm2 Ix=12.19×104mmE=2.06×105 则5QL4/384EI=5×65.25×9904/384×2.06×105×12.19×104=32.50mm [V]=b/500=990/500=1.98mm<32.50mm(不能满足要求) 采取在柱中长边方向设置φ12螺杆对穿进行加固,使挠度满足施工要求,做法如简图。 四、模板的拆除: 1、侧模: 在砼强度能保证表面及棱角在拆除时不受损坏后,方可以拆除。 2、底模: 拆模前必须进行砼强度试压,其强度必须符合有关规定,方可以拆除,并办理有关拆除手续。 3、拆除顺序: 拆除柱模→拆除剪刀撑→放松底模钢管→拆除底模楞木→拆除梁侧模→拆除平板底模→拆除梁底模→拆除水平支模→拆除立柱→清理。 拆除时应边拆边清模板,防止模板拆除时过量消耗。 五、模板工程注意安全事项: 1、支模用阁楞与支撑采用本地松方料,规格80×60和60×40二种, 要求进场方料平直完整,无严重扭曲和结疤较多的木料。 2、支撑用的钢管壁厚不能少于3.5mm,对有锈蚀,弯曲压扁,损伤和裂纹的均不得采用。 所有扣件必须有出厂合格证。 3、操作人员在工作前先检查使用的工具是否牢固,扳手等工具必须用绳链系挂在身上,钉子必须放在工具袋内,以免掉落伤人。 工作时思想集中, 防止钉子扎脚和空中滑落。 4、二人抬运模板时要互相配合,协同工作。 传递模板、工具或绳系牢后升降,不得乱抛。 5、支撑过程中,如需中途停歇,应将支撑搭头,柱头板等钉牢。 拆模间歇时应将已活动的模板,牵杆、支撑等运作或妥善堆放,防止因踏空,扶空而坠落。 6、模板上有预留洞者,应在安装后将洞口盖好,砼板上的预留洞,应在模板拆除后即将洞口盖好。 7、拆除模板要用长撬棒,人不许站在正在拆除的模板上,在拆除楼板模板时,要注意整块模板掉下,操作人员必须站在门窗洞外或离开拆模范围1米以外安全部位,用长撬棒或绳拉,防止模板突然全部掉落伤人。 8、拆模必须一次性拆清,不得留下未拆除的悬空模板。 拆下的模板要及时清理,堆放整齐。
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