吾悦广场36#37#塔吊基础方案.docx
- 文档编号:17454501
- 上传时间:2023-07-25
- 格式:DOCX
- 页数:20
- 大小:43.05KB
吾悦广场36#37#塔吊基础方案.docx
《吾悦广场36#37#塔吊基础方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《吾悦广场36#37#塔吊基础方案.docx(20页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
吾悦广场36#37#塔吊基础方案
【扬州新城悦盛房地产发展有限公司】
扬州新城吾悦广场住宅项目
36#、37#房塔吊基础方案
编制:
审批:
批准:
江苏龙地建设工程有限公司
扬州吾悦广场项目部
2017-02-28
一、编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015
《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2012
《建筑施工手册第五版》
《岩土工程勘察报告》勘探编号:
2016-KX-21
本工程施工图纸和施工组织设计
二、工程概况
工程名称:
扬州新城吾悦吾悦广场住宅项目-36#、37#楼
工程地点:
扬州市城北片区,东至三星路,南至古运河,西至江都路,北至竹西路。
建设单位:
扬州新城悦盛房地产发展有限公司
设计单位:
江苏筑森建筑设计股份有限公司
监理单位:
常州建工项目管理有限公司
施工单位:
江苏龙地建设工程有限公司
本工程基础为桩筏基础,上部结构为剪力墙,建筑层数为18层。
工程采用的结构形式为剪力墙框架结构。
三、塔吊基础底脚埋件施工
本工程36#、37#楼塔吊布置在工程南侧,本塔吊基础标高均按照底商±0.000米标高设计(±0.000米标高相当于绝对高程值8.60米)。
1、塔吊基础严格上海市吴淞建筑有限公司QTZ80A(5512)塔式起重机《使用说明书》结合本工程塔吊平面定位图尺寸施工,复核无误后浇筑混凝土。
2、基础内塔吊基础采用四桩承台,承台顶面标高为负1.00米(具体详:
36#、37#塔吊附图)。
3、塔吊基础施工参厂家提供的图纸。
4、混凝土浇筑过程中,严格控制塔吊基础顶面的水平度,确保在设计要求的允许偏差范围内。
四、塔吊基础施工
1、模板安装前,对塔吊基础进行重新复测,核对正确后,在混凝土垫层上放线、支模。
2、钢筋制作、预埋件安装及混凝土浇筑,均严格按塔吊基础设计图纸的标注尺寸、说明、及相关标准、规范及操作规程执行,按规定要求及时取样试验,每道工序经相关单位验收签证后,方可进入下道工序施工。
3、钢筋混凝土基础浇筑完成并达到一定强度后,按有关施工及验收规范、操作规程、经验收签证后,方可进行土方回填施工。
4、严格按照塔吊基础图进行施工。
5、按规定做好混凝土试件,混凝土强度达到90%方可安装塔吊。
塔吊基础验算(36#楼南侧塔吊计算;37#楼南侧塔吊计算)。
1、根据QTZ80A(5512)塔吊厂家提供的基础图技术要求,塔吊基础混凝土强度C35,地基承载力200Kpa,基础底板平面尺寸5000×5000mm。
2、根据就扬州新城吾悦广场项目《岩土工程勘察报告》工程编号:
2016-KX-21
1)、36#楼南侧塔吊基础靠近36#楼的195探孔及18———18'剖面地质情况说明及工程地质剖面图显示,以杂填土①作本塔吊的天然地基,承载力特征值80Kpa,不满足要求,故需采取地基加固处理,本塔基选用D800钻孔混凝土灌注桩,有效桩长26.00米。
(具体详计算书:
)塔吊基础设置在36#楼南侧,塔吊中心点距1-A轴5.40米,距1-27轴水平距离2.205米,塔吊布置在底商内S-A至S-B轴交S-8至S-9轴间,塔吊基础面标高为-1.00米,桩顶标高为-2.25米标高,采用C35砼,具体做法说附图。
2)、37#楼南侧塔吊基础靠近37#楼的192探孔及16———16'剖面地质情况说明及工程地质剖面图显示,以杂填土①作本塔吊的天然地基,承载力特征值80Kpa,不满足要求,故需采取地基加固处理,本塔基选用D800钻孔混凝土灌注桩,有效桩长26.00米。
(具体详计算书:
)塔吊基础设置在37#楼南侧,塔吊中心点距1-A轴5.40米,距1-18轴水平距离4.02米,塔吊布置在底商内S-A至S-C轴交S-7至S-8轴间,塔吊基础面标高为-1.00米,桩顶标高为-2.25米标高,采用C35砼,具体做法说附图。
五、塔吊桩基础的计算书
1、(36#楼塔吊验算)
36#楼塔吊四桩基础的计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)。
一.参数信息
塔吊型号:
QTZ80A
塔机自重标准值:
Fk1=800.00kN
起重荷载标准值:
Fqk=6.00kN
塔吊最大起重力矩:
M=630.00kN.m
非工作状态下塔身弯矩:
M=-356.86kN.m
塔吊计算高度:
H=70m
塔身宽度:
B=1.6m
桩身混凝土等级:
C35
承台混凝土等级:
C35
保护层厚度:
H=50mm
矩形承台边长:
H=3.85m
承台厚度:
Hc=1.35m
承台箍筋间距:
S=200mm
承台钢筋级别:
HRB400
承台顶面埋深:
D=0.0m
桩直径:
d=0.8m
桩间距:
a=2.25m
桩钢筋级别:
HRB400
桩入土深度:
25.65m
桩型与工艺:
泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩
计算简图如下:
二.荷载计算
1.自重荷载及起重荷载
1)塔机自重标准值
Fk1=800kN
2)基础以及覆土自重标准值
Gk=3.85×3.85×1.35×25=500.259375kN
承台受浮力:
Flk=3.85×3.85×0.75×10=111.16875kN
3)起重荷载标准值
Fqk=6kN
2.风荷载计算
1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)
Wk=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2
qsk=1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/m
b.塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.46×70.00=32.44kN
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×32.44×70.00=1135.28kN.m
2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.40kN/m2)
Wk=0.8×1.64×1.95×1.39×0.40=1.42kN/m2
qsk=1.2×1.42×0.35×1.60=0.96kN/m
b.塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.96×70.00=66.91kN
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×66.91×70.00=2341.96kN.m
3.塔机的倾覆力矩
工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=-356.86+0.9×(630+1135.28)=1231.89kN.m
非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=-356.86+2341.96=1985.10kN.m
三.桩竖向力计算
非工作状态下:
Qk=(Fk+Gk)/n=(800+500.26)/4=325.06kN
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(800+500.259375)/4+Abs(1985.10+66.91×1.35)/3.18=977.41kN
Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(800+500.259375-111.16875)/4-Abs(1985.10+66.91×1.35)/3.18=-355.07kN
工作状态下:
Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+500.26+6)/4=326.56kN
Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(800+500.259375+6)/4+Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=727.53kN
Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(800+500.259375+6-111.16875)/4-Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-102.20kN
四.承台受弯计算
1.荷载计算
不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向力反力设计值:
工作状态下:
最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(800+6)/4+1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=813.33kN
最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(800+6)/4-1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-269.28kN
非工作状态下:
最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×800/4+1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3.18=1150.66kN
最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×800/4-1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3.18=-610.66kN
2.弯矩的计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条
其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);
Ni──不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于非工作状态下,承台正弯矩最大:
Mx=My=2×1150.66×0.33=747.93kN.m
承台最大负弯矩:
Mx=My=2×-610.66×0.33=-396.93kN.m
3.配筋计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条
式中α1──系数,当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,α1取为0.94,期间按线性内插法确定;
fc──混凝土抗压强度设计值;
h0──承台的计算高度;
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=360N/mm2。
底部配筋计算:
αs=747.93×106/(1.000×16.700×3850.000×13002)=0.0069
η=1-(1-2×0.0069)0.5=0.0069
γs=1-0.0069/2=0.9965
As=747.93×106/(0.9965×1300.0×360.0)=1603.7mm2
实际选用钢筋为:
钢筋直径20.0mm,钢筋间距为150mm,
承台底部选择钢筋配筋面积为As0=3.14×202/4×Int(3850/150)=7854mm2
选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!
推荐参考配筋方案为:
钢筋直径为20mm,钢筋间距为200mm,配筋面积为6048mm2
顶部配筋计算:
αs=396.93×106/(1.000×16.700×3850.000×13002)=0.0037
ξ=1-(1-2×0.0037)0.5=0.0037
γs=1-0.0037/2=0.9982
As=396.93×106/(0.9982×1300.0×360.0)=849.7mm2
实际选用钢筋为:
钢筋直径22mm,钢筋根数为15
顶部实际配筋面积为As0=3.14×222/4×15=5702mm2
实际配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!
五.承台剪切计算
最大剪力设计值:
Vmax=1150.66kN
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.4条。
我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式:
式中λ──计算截面的剪跨比,λ=1.500
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值,ft=1.570N/mm2;
b──承台的计算宽度,b=3850mm;
h0──承台计算截面处的计算高度,h0=1300mm;
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=360N/mm2;
S──箍筋的间距,S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!
六.承台受冲切验算
角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内,且承台高度符合构造要求,故可不进行承台角桩冲切承载力验算
七.桩身承载力验算
桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1.35×977.41=1319.50kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式:
其中Ψc──基桩成桩工艺系数,取0.75
fc──混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16.7N/mm2;
Aps──桩身截面面积,Aps=502655mm2。
桩身受拉计算,依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条
受拉承载力计算,最大拉力N=1.35×Qkmin=-479.34kN
经过计算得到受拉钢筋截面面积As=1331.512mm2。
由于桩的最小配筋率为0.20%,计算得最小配筋面积为1005mm2
综上所述,全部纵向钢筋面积1332mm2
实际选用钢筋为:
钢筋直径20mm,钢筋根数为16
桩实际配筋面积为As0=3.14×202/4×16=5027mm2
实际配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!
八.桩竖向承载力验算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条
轴心竖向力作用下,Qk=326.56kN;偏心竖向力作用下,Qkmax=977.41kN
桩基竖向承载力必须满足以下两式:
单桩竖向承载力特征值按下式计算:
其中Ra──单桩竖向承载力特征值;
qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值;按下表取值;
qpa──桩端端阻力特征值,按下表取值;
u──桩身的周长,u=2.51m;
Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2;
li──第i层土层的厚度,取值如下表;
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号
土层厚度(m)
极限侧阻力标准值(kPa)
极限端阻力标准值(kPa)
土名称
1
6.75
0
0
杂填土①,粉土夹粉质黏土②,粉土夹粉③,(此土层在开挖坡边不完整)
2
10.4
98
0
黏土⑤
3
8.5
108
1500
黏土⑥
由于桩的入土深度为25.65m,所以桩端是在第3层土层。
最大压力验算:
Ra=2.51×(6.75×0+10.4×49+8.5×54)+750×0.50=2811.35kN
由于:
Ra=2811.35>Qk=326.56,最大压力验算满足要求!
由于:
1.2Ra=3373.62>Qkmax=977.41,最大压力验算满足要求!
九.桩的抗拔承载力验算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条
偏心竖向力作用下,Qkmin=-355.07kN
桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式:
式中Gp──桩身的重力标准值,水下部分按浮重度计;
λi──抗拔系数;
Ra=2.51×(0.750×6.75×0+0.750×10.4×49+0.750×8.5×54)=1890.235kN
Gp=0.503×(25.65×25-25.65×10)=193.397kN
由于:
1890.23+193.40>=355.07,抗拔承载力满足要求!
塔吊计算满足要求!
2、(37#楼塔吊验算)
37#楼塔吊四桩基础的计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)。
一.参数信息
塔吊型号:
QTZ80A
塔机自重标准值:
Fk1=800.00kN
起重荷载标准值:
Fqk=6.00kN
塔吊最大起重力矩:
M=630.00kN.m
非工作状态下塔身弯矩:
M=-356.86kN.m
塔吊计算高度:
H=70m
塔身宽度:
B=1.6m
桩身混凝土等级:
C35
承台混凝土等级:
C35
保护层厚度:
H=50mm
矩形承台边长:
H=3.85m
承台厚度:
Hc=1.35m
承台箍筋间距:
S=200mm
承台钢筋级别:
HRB400
承台顶面埋深:
D=0.0m
桩直径:
d=0.8m
桩间距:
a=2.25m
桩钢筋级别:
HRB400
桩入土深度:
25.2m
桩型与工艺:
泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩
计算简图如下:
二.荷载计算
1.自重荷载及起重荷载
1)塔机自重标准值
Fk1=800kN
2)基础以及覆土自重标准值
Gk=3.85×3.85×1.35×25=500.259375kN
承台受浮力:
Flk=3.85×3.85×0.75×10=111.16875kN
3)起重荷载标准值
Fqk=6kN
2.风荷载计算
1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)
Wk=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2
qsk=1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/m
b.塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.46×70.00=32.44kN
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×32.44×70.00=1135.28kN.m
2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.40kN/m2)
Wk=0.8×1.64×1.95×1.39×0.40=1.42kN/m2
qsk=1.2×1.42×0.35×1.60=0.96kN/m
b.塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.96×70.00=66.91kN
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×66.91×70.00=2341.96kN.m
3.塔机的倾覆力矩
工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=-356.86+0.9×(630+1135.28)=1231.89kN.m
非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=-356.86+2341.96=1985.10kN.m
三.桩竖向力计算
非工作状态下:
Qk=(Fk+Gk)/n=(800+500.26)/4=325.06kN
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(800+500.259375)/4+Abs(1985.10+66.91×1.35)/3.18=977.41kN
Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(800+500.259375-111.16875)/4-Abs(1985.10+66.91×1.35)/3.18=-355.07kN
工作状态下:
Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+500.26+6)/4=326.56kN
Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(800+500.259375+6)/4+Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=727.53kN
Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(800+500.259375+6-111.16875)/4-Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-102.20kN
四.承台受弯计算
1.荷载计算
不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向力反力设计值:
工作状态下:
最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(800+6)/4+1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=813.33kN
最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(800+6)/4-1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-269.28kN
非工作状态下:
最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×800/4+1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3.18=1150.66kN
最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×800/4-1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3.18=-610.66kN
2.弯矩的计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条
其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);
Ni──不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于非工作状态下,承台正弯矩最大:
Mx=My=2×1150.66×0.33=747.93kN.m
承台最大负弯矩:
Mx=My=2×-610.66×0.33=-396.93kN.m
3.配筋计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条
式中α1──系数,当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,α1取为0.94,期间按线性内插法确定;
fc──混凝土抗压强度设计值;
h0──承台的计算高度;
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=360N/mm2。
底部配筋计算:
αs=747.93×106/(1.000×16.700×3850.000×13002)=0.0069
η=1-(1-2×0.0069)0.5=0.0069
γs=1-0.0069/2=0.9965
As=747.93×106/(0.9965×1300.0×360.0)=1603.7mm2
实际选用钢筋为:
钢筋直径20.0mm,钢筋间距为150mm,
承台底部选择钢筋配筋面积为As0=3.14×202/4×Int(3850/150)=7854mm2
选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!
推荐参考配筋方案为:
钢筋直径为20mm,钢筋间距为200mm,配筋面积为6048mm2
顶部配筋计算:
αs=396.93×106/(1.000×16.700×3850.000×13002)=0.0037
ξ=1-(1-2×0.0037)0.5=0.0037
γs=1-0.0037/2=0.9982
As=396.93×106/(0.9982×1300.0×360.0)=849.7mm2
实际选用钢筋为:
钢筋直径22mm,钢筋根数为15
顶部实际配筋面积为As0=3.14×222/4×15=5702mm2
实际配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!
五.承台剪切计算
最大剪力设计值:
Vmax=1150.66kN
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.4条。
我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式:
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 广场 36 37 塔吊 基础 方案
![提示](https://static.bingdoc.com/images/bang_tan.gif)