江门市某酒店QTZ63塔吊基础计算书.doc
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江门市某酒店QTZ63塔吊基础计算书.doc
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江门市***
QTZ63塔吊基础计算书
工程名称:
江门市***
工程地点:
江门市***酒店北面
建设单位:
江门市***房地产发展有限公司
设计单位:
广东***勘察设计院
施工单位:
广东省第***筑集团有限公司
编制单位:
广东***公司审批单位:
广东省第***筑集团有限公司
部门:
***工程项目部部门:
总工室
编制人:
刘星军审批负责人:
审核人:
编制日期:
2004年2月28日审核日期:
年月日
***共设四台塔吊,其中三台(1~3#)是QTZ5515型固定式塔吊,另外一台QTZ63型固定式塔吊。
以下是QTZ63型固定式塔吊基础计算书。
QTZ63固定基础节塔式起重机桩基础(四桩基础)
桩基承台尺寸及载荷表
桩基承台边长L
(㎜)
桩基承台高h
(㎜)
桩基承台重量Fg
(KN)
垂直载荷
Fv
(KN)
水平载荷
Fh
(KN)
弯矩
M
(KN·m)
Φ400预应力管桩单桩承载力设计值(KN)
抗压
抗拉
5000
1300
812.5
795
43.7
2345
1650
405
1.单桩作用荷载计算(如图10)
(1)当塔吊臂与桩基承台边线平行时
=(812.5+795)/4±[(2345+43.7×1.3)×2]/(4×22)
=401.875±300.226=702.1KN(101.65KN)
(2)当塔吊臂与桩基承台边线成45°时
=(812.5+795)/4±[(2345+43.7×1.3)×2√2▔]/
2(2√2▔)2
=401.875±424.65=826.53KN(-22.775KN)
2.单桩抗压与抗拔承载力计算
(1)抗压承载力计算
式中Rk—单桩轴向承载力标准值;
R—单桩轴向承载力设计值;
qp—桩端土的承载力标准值;
Ap—桩身横截面面积;
Up—桩身周边长度;
qsi——桩周土的摩阻力标准值;
li—按土层划分的各段桩长;
Qmax—单桩承受最大压力计算值。
有效桩长为6m的桩进行抗压承载力计算:
土质为全风化岩qsi=90kPa,qpk=4000kPa
=3.14X0.22X4000+90X6X3.14X0.4=1178.4KN
因为 Rk=1178.4KN≥(Fg+Fv)/4=401.875KN,且1.2Rk=1.2×1178.4=1414KN≥Qmax=826.53KN时,满足要求。
(2)抗拔承载力的计算(当Qmin<0的情况时)
当+≥时,满足要求。
在桩施打前,根据地质资料进行验算,满足要求后才能施工。
式中Uk—单桩竖向极限抗拔承载力标准值;
γs—桩侧阻抗力分项系数,取1.65;
Gp—管桩自重;
Up—桩身周边长度;
——抗拔系数,取0.5;
qsi——桩周土的摩阻力标准值;
—按土层划分的各段桩长;
Qmin—单桩承受最大拉力计算值。
+=90×6×3.14×0.4×0.5/1.65+5.65=211.2>
满足要求
3.桩基承台配筋计算(砼C35,钢筋Ⅱ级)
已知=4000㎜,b=5000㎜,h0=h-100=1300-100=1200㎜,=500㎜,
S=1200㎜,=702.1KN,=-22.775KN,
f㎝=19N/㎜2
所以q=5000×10-3×1300×10-3×25=162.5KN/m。
∵MA-A=-q2=—×162.5×0.52=-20.3KN·m
MB-B=sin450==(-22.775)×(4000-1200)×10-3/2=-31.89KN·m
MC-C==2×702.1×(4000-1200)×10-3/2=1965KN·m
下面对B-B截面及C-C截面进行配筋计算(如图11)
(1)B-B截面配筋计算:
∵MA-A=-31.89KN·m为负弯矩
==1.4×31.89×106/(19×5000×12002)=0.00032
查表:
=1
∴==1.4×20.3×106/(310×1×1200)=120㎜2
取构造配筋,φ12@200双向配筋(面筋)
(2)C-C截面配筋计算:
∵MC-C=1965KN·m
∴==1.4×1965×106/(19×5000×12002)=0.0203
查表:
=0.99
fcm——混凝土弯曲抗压强度设计值(N/mm2)
∴==1.4×1547.5×106/(310×0.99×1200)=5865㎜2
取φ18@200双向配筋(底筋)
4.承台受冲切承载力的计算
(1)塔吊对承台的冲切(如图12)
式中—桩反力设计值;
—冲切系数;
—冲跨比,=,取值范围为0.2~1之间;
—受冲切承载力截面高度影响系数;
—混凝土轴心抗拉强度设计值;
—冲切破坏锥体的有效高度。
∵800㎜ h0=h-100=1300-100=1200㎜,=702.1KN ∴==0.96,a=(4000-1200)/2-200=1200㎜, λ==1200/1200=1,=0.84/(1+0.2)=0.7 ∴=0.7×(1200+1200)×0.96×1.57×1200×10-3=3007KN ∴=2Qmax=2×702.1=1404.2KN<=3007KN,满足要求。 (2)角桩对承台的冲切(如图13) 式中—桩反力设计值; —角桩冲切系数; —角桩冲跨比,=,取值范围 为0.2~1之间; —受冲切承载力截面高度影响系数; —混凝土轴心抗拉强度设计值; —角桩冲切破坏锥体的有效高度。 a—从承台底角桩内边缘引45°冲切线与承台顶面或承台变阶处相交点至角桩内边缘的水平距离; c—从角桩内边缘至承台外边缘的距离。 ∵800㎜ c=500+200=700㎜,=614.135KN ∴==0.96,a=(4000-1200)/2-200=1200㎜, λ==1200/1200=1,=0.56/(1+0.2)=0.47。 ∴=2×0.47×(700+1200/2)×0.96×1.57×1200×10-3=2187KN ∴=614.135KN<=2187KN,满足要求。 5.承台受剪切承载力的计算(如图14) ,= 式中—斜截面的最大剪力设计值; —承台计算截面处的计算宽度; —剪切系数; —剪跨比,=,取值范围 为0.3~3之间; —受剪切承载力截面高度影响系数; —混凝土轴心抗拉强度设计值; —受剪切截面的有效高度。 ∵=1.57N/㎜2,=5000㎜,s=1200㎜,h0=h-100=1300-100=1200㎜ =702.1KN ∴a=(4000-1200)/2-200=1200㎜,λ==1200/1200=1.0,==0.9,=1.75/(1+1)=0.875 ∴=0.9×0.875×1.57×5000×1200×10-3=7418KN ∴V=2Qmax=2×702.1=1404.2KN<=7418KN,满足要求。 6.承台局部受压承载力的计算 (1)桩顶承台局部受压 π(-) 式中—桩顶反力设计值; —桩外直径; —桩内直径; —混凝土轴心抗压强度设计值。 ∵=16.7N/㎜2,=400㎜,=210㎜,=826.53KN ∴π(-)=×3.14×(-)×16.7×10-3=1519.4KN ∴=Qmax=826.53KN<π(-)=1519.4KN,满足要求。 (2)塔吊柱脚下承台局部受压 式中—塔吊柱脚压力设计值; —塔吊柱脚承重钢板边长; —混凝土轴心抗压强度设计值; ∵=16.7N/㎜2,=500㎜,=795KN,M=2345KN·m ∴=5002×16.7×10-3=4175KN ∴==198.75+994.25=1193KN ================================================================ 说 明 星欣设计图库资料专卖店拥有最新最全的设计参考图库资料,内容涉及景观园林、建筑、规划、室内装修、建筑结构、暖通空调、给排水、电气设计、施工组织设计等各个领域的设计素材和设计图纸等参考学习资料。 是为广大艺术设计工作者优质设计学习参考资料。 本站所售的参考资料包括设计方案和施工图案例已达几十万套以上,总量在数千G以上。 图库网址 ftp: // 联系QQ: 447255935 电话: 13111542600
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- 江门市 酒店 QTZ63 塔吊 基础 计算