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王离管桩基础的注意事项
有关管桩基础的几个问题
王离
(教授级高工)
广东省土木建筑学会
(2011年3月广州)
国家标准《先张法预应力混凝土管桩》是管桩的产品质量标准,全国的管桩厂都应
按这个标准生产预应力管桩,也按这个标准
来检测预应力管桩的产品质量,它不是管桩
基础的技术标准。
这个标准共有三个版本:
GB13476–92,于1992年颁布;
GB13476–1999,于1999年颁布;
GB13476–2009,于2009年颁布,
2010年3月1日实施,是最新的版本。
但是到目前为止广东很多地方还没有很好地
执行这个技术标准。
关于管桩基础设计和施工的技术标准:
●到目前为止全国还没有一本专门的管桩基础技
术规范;
●国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007-
2002和行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94¨C
2008有部分预制桩的内容;
●各省(市)地方标准《管桩基础技术规程》,
其中浙江、福建、辽宁、云南、黑龙江、湖北、
吉林、广西、山东、广东等省(市)都陆续出
台了有关规程。
一、设计施工者要基本了解清楚的几个问题:
1-1、管桩基础的主要施工方法。
施工方法不同,桩的承载力计算方法也是不同的。
1-2、常用管桩规格、型号及其应用承载力。
要大致心中有数,这样才能在概念设计中有个准星。
1-3、不宜应用或慎用管桩的地质条件。
不要在不宜应用管桩的地质条件下硬用管桩。
1-4、管桩穿透岩土层的能力。
设计时要有个底,所以要掌握岩土勘察知识。
1-5、管桩设计计算或验算的内容。
哪些一定要计算或验算,哪些可以不验算,心中也
要有个谱。
1-1、管桩基础的主要施工方法
(1)锤击法:
柴油锤、液压锤
(2)静压法:
抱压式液压压桩机
顶压式液压压桩机
抱压顶压联合式液压压桩机
抱压振动液压压桩机
(3)引孔打(压)法
(4)钻孔植桩法
(5)中掘法(直径≥600)
锤击沉桩
静力压桩
长螺旋钻机
大直径管桩
新颖沉桩法
也叫中掘法
新研制的施工机械:
随钻跟管钻机
(中钻法)
1-2、常用管桩规格、型号及其应用承载力
管桩分PC桩和PHC桩,广东几乎全是PHC桩。
管桩按外径分为300mm、400mm、500mm、600mm和
700mm、800mm、1000mm、1200mm、1300mm、1400mm等规
格,建筑中的常用管桩规格为300mm、400mm、500mm和
600mm。
300mm管桩今后要逐步淘汰。
管桩按混凝土有效预压应力值分为A型、AB型、B型
和C型,其有效预压应力值分别为4MPa、6MPa、8MPa和
10MPa。
重要工程都要选用AB型或B型桩;静压用桩广东大部
分选用厚壁的AB型桩。
今后A型桩逐步少用。
常用管桩承载力一览表
1-3、不宜应用或慎用管桩的地质条件
锤击法:
(1)持力层以上的覆盖层中含有较多且难以
清除又严重影响打桩的孤石、风化球或
其它障碍物;
(2)持力层以上含有不适宜作桩端持力层且
不易贯穿的硬夹层;
(3)基岩面上没有合适持力层的岩溶地层;
(4)非岩溶地区基岩以上为淤泥等松软土
层,其下直接为中风化、微风化岩层,
或中风化岩面上只有较薄的强风化层;
这种地质条件俗称¡°上软下硬、软硬
突变¡±。
关于遇水软化的问题
1-4、管桩穿透岩土层的能力
打桩锤击力属冲击动力,预应力管桩较耐打,
在强力冲击下具有较强的穿透能力,大量工程实践
表明,使用D45以上重型柴油锤可使其穿透5~6m厚
的密实砂层或河卵石层,桩尖进入N≥50的强风化岩
层1~2m或密实卵石层1~2m。
压桩力则属静力,造成桩的穿透能力相对较
小,但也并非仅能穿透软弱土层,实践证明压桩力
≥4000kN的静压桩也可穿透2~3m厚的密实砂层,桩
尖到达N=50的强风化岩表面。
从总体上看,当地质条件大致相同时,静压桩
的桩长通常要比锤击桩短1~2m,有时甚至短3~4m。
修正后的标准贯入击数N可按下列公式计算:
N=αN′
式中N——修正后的标准贯入击数;
N′——实测标准贯入击数;
α——触探杆长度校正系数,可按下表采用。
国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021,若用
标准贯入击数来划分岩土类别时,采用的是实测标
准贯入击数N′,如N≥50为强风化岩;50>N′≥30
为全风化岩;N′<30为残积土,与我们打桩压桩时
所指的强风化岩容易混淆。
锤击管桩桩端的强风化持力层是指N=50~60的
强风化岩层,而且桩端可进入这种强风化岩层1~
2m,但不能打入中风化岩层;
静压管桩最多可压至N=50的强风化岩层的表面。
这是每个设计和施工人员首先要明确的基本概念!
总之,我们可以根据国家标准《岩土工程
勘察规范》GB50021规定,岩(土)名称和状
态可按现场实测的标准贯入击数来划分。
但根
据我们的经验,估算打桩深度时则应采用修正
后的标准贯入击数N。
锤击式管桩可打入N≥50
的强风化岩层1~2m,静压管桩可压入N=40~
50的强风化岩层。
因此,用修正后的标贯击数
可较正确地确定管桩的桩端持力层及预估沉桩
的深度。
1-5、管桩设计计算或验算的内容。
二、关于静压管桩竖向抗压承载力特征值
管桩基础设计计算内容较多,但单桩
竖向抗压承载力特征值的确定是静压管桩
基础设计的最重要内容之一。
静压管桩单桩竖向抗压承载力特征值
确定的主要方法有以下三种:
⑴通过试验桩确定单桩承载力;
⑵通过半经验公式计算确定单桩承载力;
⑶通过静压桩机的复压来检验或确定单桩
承载力。
2-1、通过试验桩确定单桩承载力
当管桩桩基设计等级为甲级且地质条件较复杂
时,或当地使用管桩的历史较短、设计经验不足时,
单桩竖向抗压承载力特征值应在设计阶段通过静载试
验桩确定。
选择静载试验桩的位置应考虑工程地质条
件的代表性和基础部位的重要性,静载试验桩数不得
少于3根。
桩的竖向静载荷试验方法应按有关《建筑
地基基础检测规范》标准执行。
静载试验一般可得到
单桩的极限抗压承载力,再除以安全系数后就可得到
单桩竖向抗压承载力特征值。
2-2、通过半经验公式计算确定单桩承载力
当根据地基土的物理指标与承载力参数等经验关系确定
单桩竖向抗压承载力特征值Ra时,几乎全部的国家、行业地
基规范,以及除广东以外各地方的管桩规程,均按下列公式
计算:
Ra=Up∑qsiali+qpaAp
式中:
Up¡ª¡ª管桩桩身外周长;
qsia¡ª¡ª管桩第i层土(岩)的侧摩阻力特征值;
li¡ª¡ª管桩穿越第i层土(岩)的厚度;
qpa¡ª¡ª管桩的端阻力特征值;
Ap¡ª¡ª桩尖水平投影面积;当为开口型桩尖时,仍
按封口型桩尖的水平投影面积计算。
其实,前一项是各层土的桩周摩擦力总和,后一项是总的桩端
支承力。
2-3、对于纯摩擦型静压管桩(一般桩长≥25m),其
承载力确定的方法更简单:
试压加复压。
三、关于静压桩的机理和设计施工总思路
3-1、静压桩的机理
静压法施工是通过静力压桩机的
施压机构以压桩机自重和桩架上的配
重作反力将预制方桩或预应力管桩压
入土(岩)层中的一种沉桩工艺,静
压桩的桩端持力层可选择在硬塑~坚
硬粘土层;中密~密实的砂土层、河
卵石层;全风化岩层或强风化岩层
中,其上覆土层一般来说较软弱。
静压桩的压桩力与承载力不能完全等同:
有人以为静压桩施工时压多少力就能得到
多少承载力,或者认为静压桩的单桩承载力
(特征值)就是施工终压力的一半。
这是一个
认识上的误区。
其实静压桩的单桩极限承载力与施工的终
压力不能完全等同起来,有时可以等同,大部
分情况不能等同,因为两者是两个不同性质的
力,但又有一定的联系,广东对这两者的关系
的研究花了较大的力气,得出了两者之间关系
的经验公式。
极限承载力与终压力经验关系
(广东地区经验公式)
当6m≤L≤9m时,Qu=2Ra=(0.60~0.80)Pze
9m<L≤16m时,Qu=2Ra=(0.70~1.00)Pze
16m<L≤25m时,Qu=2Ra=(0.85~1.00)Pze
L>25m时,Qu=2Ra=(1.00~1.15)Pze
式中:
L¡ª¡ª静压桩的入土深度;
Qu¡ª¡ª入土部分的静压桩竖向极限承载力;
Pze¡ª¡ª终压力值;
Ra¡ª¡ª单桩竖向承载力特征值。
注解:
本公式适宜于端承摩擦桩或摩擦端承桩,不适用于摩
擦桩或端承桩。
举例:
当L=6m的超短桩时,取Qu=0.6Pze
则Ra=Qu/2=0.3Pze=Pze/3.3
若Pze=3300kN,则Ra=1000kN
如果按2倍的关系计算:
则Ra=3300/2=1650kN
设计师若按Ra=1650kN来设计的话,怎么
施工都达不到这个要求,如果任意提高压桩
力,那么管桩桩身就会破损。
静压桩设计施工总体思路
1终压力值决定静压桩的实际承载力
特别是当桩较短时(L≤9m):
Qu=(0.60~0.80)Pze
Ra=(0.30~0.40)Pze
(大终压力只能得到较低的承载力)
2要达到常规设计承载力,通常的思路:
一是提高终压力值;
二是增加复压次数。
A关于提高终压力值的问题
一般来说,提高终压力可提高单桩承载力,但终压力不能任意提高,受桩身允许抱压压桩力的限制。
用同样的压桩力压短桩时,达不到长桩所能达到的承载力,因此,只有降低短桩的设计承载力。
因此广东省标准《静压预制混凝土桩基础技术规程》(送审稿)开头就讲:
静压桩是一种设计和施工必须密切配合才能顺利完成的桩基础。
B关于增加复压次数问题
大量的工程实践表明:
连续复压次数太多,对管桩基础承载力的提高并不太明显,但对压桩机和桩身损害太大,得不偿失。
所以不提倡多次满载连续复压法,而是提倡超载施压法,一般复压1~3次,个别短桩复压3~5次。
但超载施压的压桩力也不能大于桩身允许抱压力的1.1倍,稳压时间一般不宜超过5秒。
C静压桩设计施工的总体思路是:
1在压桩机允许范围内尽量提高终压力值,以便得到较高的单桩承载力;
2终压力值受桩身允许抱压压桩力的限制,不得超过1.1倍的桩身允许抱压压桩力;
3同样的终压力值压长桩和短桩,所得的单桩承载力是不一样的,从设计角度考虑,长桩的设计承载力应取大一些,短桩的设计承载力应取小一些;从施工角度考虑,长桩的终压力在二倍单桩承载力特征值左右,短桩特别是超短桩,终压力应定为单桩承载力特征值的三倍左右;
4终压时连续复压的次数不宜超过5次,稳压时间大机不宜超过5秒;
5当施工时实际桩长比设计估算成桩长度短很多时,施工方应及时通告设计方共同研究,若要补桩应立即补桩。
总之,设计施工双方对整个压桩机理
和压桩过程,思路要清晰,理念要正确,相互要合作,要有总体全局观点,这样才能保证静压桩的工程质量。
四、关于静压管桩基础的施工问题
4-1、静压桩机的选择;
4-2、对静压管桩桩身的特殊要求;
4-3、桩身抱压允许压桩力;
4-4、管桩接头的焊接;
4-5、终压控制条件;
4-6、管桩基础基坑的开挖;
4-7、压桩施工存在的一些问题
目前市场上使用的静力压桩机有以下四种形式:
●抱压式液压压桩机
●顶压式液压压桩机
●抱压顶压联合式液压压桩机
●抱压振动液压压桩机
使用最多的是抱压式液压压桩机,常用的
压桩力为200吨、300吨、400吨、500吨甚至
600吨,可压直径300mm~600mm的管桩。
抱压式静力压桩机
顶压式液压压桩机
压桩机的选择:
简易的选择方法:
压桩机总重量为
1.1倍桩身抱压允许压桩力再加大40吨。
因为压桩机的压力在送桩时最大,而送桩
时的静压力就是1.1倍桩身抱压允许压桩力,
这些压力都需要通过桩机的重量作为反压力来
实现,其中40吨是两只短船的重量,它不能起
反压的作用,所以要增加上去。
4-2、对静压管桩桩身的特殊要求
静压用管桩比锤击用管桩要求严格一些,主要是对管桩的椭圆度和桩身平整度的要求:
A:
桩身合缝处的直径与其相垂直方向的
直径之差不宜大于5mm;
B:
钢模板环向连接处的桩身混凝土应平
整,不得有明显的竹节状。
4-3、桩身抱压允许压桩力
抱压式液压压桩机的最大施压力不宜大于
桩身抱压允许压桩力。
桩身抱压允许压桩力就
是用抱压式压桩机抱住桩身施压时桩身允许的
最大压桩力。
顶压式压桩机的最大施压力或抱压式压桩
机送桩时的施压力可比桩身抱压允许压桩力大
10%。
对桩身抱压力加以限制的目的是为了防止
桩身被夹破夹裂。
桩身抱压允许压桩力经验估算公式如下:
实心方桩:
Pjmax≤1.05fcA
空心方桩:
Pjmax≤1.00fcA
PC桩:
Pjmax≤1.00fcA
PHC桩:
Pjmax≤0.95fcA
式中:
Pjmax——静压桩桩身抱压允许压桩力;
fc——混凝土轴心抗压强度设计值;
A——静压桩截面面积。
顶压或送桩时的终压力可比PJmax大10%
广东最新的桩身允许抱压压桩力公式
方桩:
PJmax≤1.05fcA
PC桩:
PJmax≤1.00fcA
PHC桩:
PJmax≤0.95fcA
顶压或送桩时的终压力可比PJmax大10%
4-4管桩接头的焊接
管桩的接长可采用桩顶端板圆周坡口槽焊
接或机械啮合接头连接法。
焊接宜采用手工电
弧焊;当天气晴朗无风或采取一定的技术措施
后,也可采用二氧化碳气体保护焊。
焊接接桩一直是影响管桩基础质量的一个
薄弱环节,一是坡口尺寸偏小,二是焊缝不饱
满,有的甚至点焊几下就草草了事,留下了质
量隐患,尤其对抗拔桩,危害性更大。
电焊接头
焊接应逐层进行,层数不得少于2层,φ400
以上管桩宜为2层3道;第1层焊缝应采用不大于φ4
的焊条施焊,内层焊渣必须清理干净后方能施焊外
一层。
焊缝应连续饱满。
桩尖的连接:
桩尖焊法,目前工地上多数工程的桩尖
焊法很不规范,是在管桩悬吊空中将就位时
放在桩底端进行仰焊、点焊,存在焊不牢、
不连续焊、造成不密封,桩尖错位大,施工
不安全等诸多问题,必须严禁。
正确的做法
应在现场横卧的管桩端部先焊好桩尖的上半
圈,再将管桩沿轴线方向转动180°后施焊剩
下的半圈,焊缝连续封闭。
一定要加强桩尖
焊接质量的监督。
4-5、终压控制条件
一、对于摩擦桩,按设计桩长控制。
但需在试压桩时,先按设计桩长试压3~5根桩,24h后再用2倍单桩竖向抗压承载力特征值的压桩力进行复压,如果桩身不下沉,即可按设计桩长进行全面施工,否则,设计桩长应修正;
二、对于端承摩擦桩或摩擦端承桩,终压控制指标一般有三个:
终压力值、终压次数和稳压时间。
对于端承摩擦桩或摩擦端承桩,终压标准可按下
列规定执行:
1)当桩入土深度L>25m时,终压力值可取桩的竖向
抗压承载力特征值的2.0倍,终压次数为1~2次;但
桩周土为黏性土且灵敏度较高时,终压力值则可取
桩的竖向抗压承载力特征值的1.7~1.9倍,终压次
数为1~2次;
2)当16m<L≤25m时,终压力值可取桩的竖向抗
压承载力特征值的2.0~2.4倍,终压次数为2~3
次;
3)当9m<L≤16m时,终压力值可取桩的竖向抗压
承载力特征值的2.2~3.0倍,终压次数为3次;
4)当6m≤L≤9m时,终压力值可取桩的竖向抗压
承载力特征值的2.8~3.2倍,终压次数为3~5次。
终压时的终压施工尚应符合下列规定:
1)终压次数应符合上面的规定,每次终压施工的
间隔时间一般不宜大于2min;
2)每次终压的压桩力应取终压力值,且不宜大于
桩身抱压允许压桩力;当送桩时,终压力值不
宜大于桩身抱压允许压桩力的1.1倍;
3)每次终压的稳压时间不宜太长,稳压时间应控
制在3~5s;
4)当要求的终压力值大于桩身抱压允许压力时,
宜按实际情况降低单桩竖向抗压承载力特征
值,不得任意增加终压次数和稳压时间。
4-6管桩基础基坑的开挖
管桩基础基坑是指管桩基础的地下室基坑或大
承台基坑。
沉桩施工时一般不会发生大的事故,但是,在
开挖基坑时由于开挖人员的无知和野蛮施工,往往
造成桩基倾折事故,使前功尽弃。
尤其是广东珠三
角地区许多地方存在着很厚的淤泥软土层,开挖基
坑时发生桩基大片倾斜折断的事故屡见不鲜,为
此,管桩工程的基坑开挖应慎之又慎。
4-7、压桩施工存在的一些问题
(1)小桩机充大桩机,小机压大桩;
(2)大桩机压小桩,虽然配重达到终压力的
要求,但容易把桩身抱压碎裂;
(3)施工场地太软而未做处理,容易发生陷
机现象;
(4)管桩的椭圆度不符合要求,两侧合缝位
置没有避开夹桩机构夹块的直接挤压;
(5)终压时稳压时间太长,终压力超过桩身
抱压允许压桩力。
五、管桩基础质量事故的几个案例
5-1、管桩基础质量问题主要表现形式:
1、成桩桩身完整性问题(桩身破裂);
2、单桩承载力问题(沉降量过大);
3、桩身垂直度问题(倾斜);
4、桩位偏差问题(偏位大)。
5-2、管桩破损原因
案例一(石灰岩地区静压桩破损):
在石灰岩地区打桩,桩的破损率可达
到40%—60%甚至更多。
用静压桩工艺在石灰岩
地区也有成功的经验但也不是万能的。
广州花
都区有一个静压桩工程,设计采用φ500-125
管桩,Ra=2000kN。
这里是石灰岩地区,岩面
起伏不算很大,岩面埋深20~30m。
试压桩
时,三分之二的管桩,加压到3600kN时桩身下
部发生崩裂。
这样的工程怎么办?
专家建议:
①减低单桩设计承载力:
取Ra=1600~1700kN为宜;
②终压力不要超过3600kN;
③改φ500-125A类桩为AB类桩,提高桩
身抗弯能力;
④改十字型钢桩尖为工字钢多齿型桩
尖,增强桩尖的嵌岩能力。
H型钢Ⅱ型桩尖
案例二(泥岩持力层软化):
在泥岩地区应用管桩问题不少。
上世纪九十年代,广州海珠区几个管桩基础(锤击桩或静压桩)出现了问题。
基本情况是:
当管桩打入(压入)强风化泥岩收锤(终压)后,起初单桩承载力检测能达到设计要求,但过了一二个月再进行承载力试验,就会出现不合格情况,若进行复打或复压,该桩还可以继续下沉,下沉量少者几十厘米,多者几米,最大的下沉量达到3.70m以上。
强风化泥岩持力层渗水软化
不漏水漏水漏水填砼芯
(内流外)(外流内)
综合治理方法:
1、在管桩内腔底部灌注细石混凝土进行封底。
但这种方法也不是万能的,如果桩身较短或桩身外面止水路线较短,地下水可顺着桩身外壁下渗,也会将桩尖附近的土体软化。
2、用复打(复压)的方法来处理。
通过复打(复压)后桩尖进入深一层的强风化泥岩,一般来说,下部的泥岩由于体积不易膨胀而不再继续软化,但复打(复压)也不是万能的,一些短桩复打(复压)后桩尖处的强风化泥岩还会继续软化。
所以,以强风化泥岩作持力层的短管桩工程,承载力不能按常规取值。
3、设计承载力要减少,尤其是短桩工程。
持力层为粉砂质泥岩的管桩工程
2005年广州某建筑工程,层高21层,采用φ500-125静压管桩,持力层为强风化粉砂质泥岩,布桩400根,桩长20~25m,单桩承载力特征值Ra=2000kN,终压力为4600kN。
由于是泥岩,也会发生泥岩中管桩基础常出现的问题,但又由于是粉砂质泥岩,与纯泥岩有所不同,其复压下沉量一般为20~30cm,最大也不超过60cm。
下沉量除了与渗水量有关外,还与泥岩中粉砂含量有直接关系。
这个工程只通过复压处理,就达到设计要求。
除了强风化泥岩有桩尖附近的岩土体软化的问题,一些含泥量较多的强风化花岗岩也有一个桩尖软化的问题,所以在这样的地层中应用预应力管桩,要做好复压(复打)的准备,也就是说送桩不要太深。
另外,采用一种福建某管桩厂发明的连体桩尖,抗软化的效果较好一些。
桩尖采用混凝土桩尖:
案例三(终压力选择问题):
某工程为三栋塔式商住楼,地上14层,地下一层,基础用φ500-100PHC管桩,十字型封口桩尖,单桩设计值R=1500kN,极限承载力2400kN,共布桩526根,其中塔楼电梯井大承台下布桩47根,桩间距为1.5m。
该工地强风化岩层以上的覆盖土(残积土)层较薄,且土质较坚硬,施工采用3600kN的终压力压桩,不少桩的入土深度只有7m~8m,为了保证一定的有效桩长,施工采用了“引孔压桩”的工艺,即先用φ400的螺旋钻孔机在桩位处预钻一个深8~9m的孔,然后将管桩沿预钻孔压下去,到终压力达3600kN时终止施压。
对于桩长小于8m的桩,复压三次后才终止施压。
终压后,在桩芯内灌入高1.2m左右的细石混凝土进行封底。
引孔机
复压情况
全部基桩施压完毕,选取不同部位的41根桩进行复压;
入土深度大于9m的桩,复压力达3000kN时,下沉量均不超过10mm;
入土深度小于9m的桩,复压力达3000kN时,多数下沉量超过100mm。
静载试验结果
现场做7根桩的静载荷试验,其中288#和290#)桩的试验结果与设计要求差距较大。
288#桩:
引孔深度8m,桩尖入土深度为7.8m,此桩在沉桩后曾发现桩孔内有涌水现象,说明其封底不密实。
试验加载到960kN时,桩顶下沉量就超过40mm;
290#桩:
引孔深度8m,桩尖入土深度7.45m,此桩曾复压过一次,复压力为3000kN时下沉量达300mm。
试验加荷到1440kN时,桩顶下沉量就超过40mm。
承载力不合格原因分析
部分入土深度小于8m的短桩承载力不合格,原因不是挤土效应引起桩体上浮,而是:
①桩引孔和压桩间隔时间较长,孔内积水,
压桩时桩尖很难达到引孔底部,待孔底水
慢慢消失,桩尖以下会留有空洞和软化土。
②少数桩的桩端封口不密实,导致管桩内腔
进水,软化了桩尖附近的土体。
③对桩长小于8m的短桩:
3600kN的终压力值
偏小是承载力达不到设计要求的主要原因。
引孔孔底积水下的压桩工程示意图
静压桩极限承载力与终压力关系的经验公式:
当6m≤L≤9m时,QU=βPze=(0.60~0.80)Pze
9m<L≤16m时,QU=βPze=(0.70~1.00)Pze
16m<L≤25m时,QU=βPze=(0.85~1.00)Pze
L>25m时,QU=βPze=(1.00~1.15)Pze
式中L——静压桩的入土深度;
QU——入土部分静压桩的极限承载力;
β——相关系数,或称时间效应系数;
Pze——静压桩的终压力值。
终压力取值研究
按经验公式:
(当6m≤L≤8m时,QU=βPze=(0.6
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