L6梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书.docx
- 文档编号:18495305
- 上传时间:2023-08-18
- 格式:DOCX
- 页数:15
- 大小:52.83KB
L6梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书.docx
《L6梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《L6梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书.docx(15页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
L6梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书
梁模板(盘扣式,梁板立柱不共用)计算书
计算依据:
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL500*900
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
500×900
模板支架高度H(m)
6
模板支架横向长度B(m)
30
模板支架纵向长度L(m)
40
梁侧楼板厚度(mm)
130
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
3
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
非自定义:
0.039
地基粗糙程度
C类(有密集建筑群市区)
模板支架顶部距地面高度(m)
9
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.2
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱纵距是否相等
是
梁跨度方向立柱间距la(mm)
1200
梁底两侧立柱间距lb(mm)
600
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)
2000
支撑架顶层水平杆步距h'(mm)
1000
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)
500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
1200、1200
混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)
300
板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)
600
板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)
600
梁底增加立柱根数
0
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁间距
167
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
200
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)
0
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)
0
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
16
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度b=1000mm,按三等跨连续梁计算:
W=bh2/6=1000×16×16/6=42666.667mm3,I=bh3/12=1000×16×16×16/12=341333.333mm4
q1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3]×1=31.86kN/m
q1静=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1.2×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1=27.66kN/m
q1活=1.4×Q1k×b=1.4×3×1=4.2kN/m
q2=[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b=[1×0.1+1×(24+1.5)×0.9+1×3]×1=26.05kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×27.66×0.1672+0.117×4.2×0.1672=0.09kN·m
σ=Mmax/W=0.09×106/42666.667=2.121N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677q2L4/(100EI)=0.677×26.05×166.6674/(100×10000×341333.333)=0.04mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[166.667/150,10]=1.111mm
满足要求!
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×27.66×0.167+0.45×4.2×0.167=2.159kN
R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×27.66×0.167+1.2×4.2×0.167=5.911kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4q2L=0.4×26.05×0.167=1.737kN
R2'=R3'=1.1q2L=1.1×26.05×0.167=4.776kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
100×100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁截面抵抗矩W(cm3)
166.67
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
833.33
小梁计算方式
二等跨连续梁
承载能力极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:
q1左=R1/b=2.159/1=2.159kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:
q1中=Max[R2,R3]/b=Max[5.911,5.911]/1=5.911kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载:
q1右=R4/b=2.159/1=2.159kN/m
小梁自重:
q2=1.2×(0.3-0.1)×0.5/3=0.04kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=1.2×0.5×(0.9-0.13)=0.462kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=1.2×0.5×(0.9-0.13)=0.462kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.525kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.525kN/m
左侧小梁荷载q左=q1左+q2+q3左+q4左=2.159+0.04+0.462+1.525=4.186kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.911+0.04=5.951kN/m
右侧小梁荷载q右=q1右+q2+q3右+q4右=2.159+0.04+0.462+1.525=4.186kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.186,5.951,4.186]=5.951kN/m
正常使用极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:
q1左'=R1'/b=1.737/1=1.737kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:
q1中'=Max[R2',R3']/b=Max[4.776,4.776]/1=4.776kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载:
q1右'=R4'/b=1.737/1=1.737kN/m
小梁自重:
q2'=1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=1×0.5×(0.9-0.13)=0.385kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'=1×0.5×(0.9-0.13)=0.385kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.184kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.184kN/m
左侧小梁荷载q左'=q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.737+0.033+0.385+1.184=3.339kN/m
中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=4.776+0.033=4.809kN/m
右侧小梁荷载q右'=q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.737+0.033+0.385+1.184=3.339kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.339,4.809,3.339]=4.809kN/m
为简化计算,按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
1、抗弯验算
Mmax=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×5.951×1.22,0.5×5.951×0.22]=1.071kN·m
σ=Mmax/W=1.071×106/166670=6.427N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=max[0.625ql1,ql2]=max[0.625×5.951×1.2,5.951×0.2]=4.463kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.463×1000/(2×100×100)=0.669N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
ν1=0.521q'l14/(100EI)=0.521×4.809×12004/(100×9350×833.33×104)=0.667mm≤[ν]=min[l1/150,10]=min[1200/150,10]=8mm
ν2=q'l24/(8EI)=4.809×2004/(8×9350×833.33×104)=0.012mm≤[ν]=min[2l2/150,10]=min[400/150,10]=2.667mm
满足要求!
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.951×1.2,0.375×5.951×1.2+5.951×0.2]=8.926kN
同理可得:
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.279kN,R2=8.926kN,R3=8.926kN,R4=6.279kN
正常使用极限状态
Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.809×1.2,0.375×4.809×1.2+4.809×0.2]=7.213kN
同理可得:
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=5.008kN,R2'=7.213kN,R3'=7.213kN,R4'=5.008kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×3.5
主梁计算截面类型(mm)
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
可调托座内主梁根数
3
受力不均匀系数
0.6
主梁自重忽略不计,主梁3根合并,其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn,Rn为各小梁所受最大支座反力
主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn,Rn为各小梁所受最大支座反力
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=1.348×106/4490=300.157*0.67=201N/mm2<[f]=205N/mm2
满足要求!
σ=Mmax/W=1.348×106/4490=300.157N/mm2>[f]=205N/mm2
不满足要求!
请减小梁跨度方向立柱间距,或调整梁底支撑小梁悬挑长度,或增加梁底支撑立柱,或优化调整梁底增加立柱的位置,或选择合适的主梁材料类型等!
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=9.123kN
τmax=2Vmax/A=2×9.123×1000/424=43.033N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax=1.87mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[600/150,10]=4mm
满足要求!
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=9.123kN,R2=9.123kN
立柱所受主梁支座反力依次为P1=9.123/0.6=15.205kN,P2=9.123/0.6=15.205kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
可调托座最大受力N=max[P1,P2]=15.205kN≤[N]=30kN
满足要求!
八、立柱验算
钢管截面类型(mm)
Ф48×3.2
钢管计算截面类型(mm)
Ф48×3
钢材等级
Q345
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
支架立柱计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
抗压强度设计值[f](N/mm2)
300
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算
hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×2000,1000+2×0.7×500)=2400mm
λ=hmax/i=2400/15.9=150.943>[λ]=150
长细比不满足要求!
查表得,φ=0.229
2、风荷载计算
Mw=φc×1.4×ωk×la×h2/10=0.9×1.4×0.039×1.2×22/10=0.024kN·m
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2:
1)面板验算
q1=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×3]×1=31.44kN/m
2)小梁验算
q1=max{2.127+1.2×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(0.9-0.13)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×3]×max[0.6-0.5/2,0.6-0.5/2]/2×1,5.827+1.2×(0.3-0.1)×0.5/3}=5.867kN/m
同上四~六计算过程,可得:
P1=14.922kN,P2=14.922kN
立柱最大受力Nw=max[P1,P2]+1.2×0.15×(6-0.9)+Mw/lb=max[14.922,14.922]+0.918+0.024/0.6=15.879kN
f=N/(φA)+Mw/W=15878.979/(0.229×424)+0.024×106/4490=168.884N/mm2≤[f]=300N/mm2
满足要求!
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:
对长条状的独立高支模架,架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3
H/B=6/30=0.2≤3
满足要求,不需要进行抗倾覆验算!
结论和建议:
1.主梁抗弯验算,不满足要求!
请减小梁跨度方向立柱间距,或调整梁底支撑小梁悬挑长度,或增加梁底支撑立柱,或优化调整梁底增加立柱的位置,或选择合适的主梁材料类型等!
2.立柱长细比不满足要求!
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- L6 模板 盘扣式梁板 立柱 共用 计算