《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-XXXX.pptx
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《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-XXXX.pptx
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扣件式钢管脚手架安全技术规范扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011随着高层建筑日益增多,建筑结构日趋复杂,脚手随着高层建筑日益增多,建筑结构日趋复杂,脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多,极易发生伤亡事故。
业危险因素多,极易发生伤亡事故。
建设工程的施工安全问题,直接关系到人民群众的建设工程的施工安全问题,直接关系到人民群众的生命财产安全,受到社会的广泛关注。
从建设部到各级地方生命财产安全,受到社会的广泛关注。
从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外,关爱主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外,关爱生命、关注安全一直是工作的主旋律。
但是,不可否认的事生命、关注安全一直是工作的主旋律。
但是,不可否认的事实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业,与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社发行业,与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为本的大环境不相适应会、以人为本的大环境不相适应。
建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法适用范围:
本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程(以下简称“建筑工程”)的新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理。
本办法自颁布之日起实施。
原关于印发和的通知(建质2004213号)中的危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法废止。
超过一定规模的危险性较大的分部分项工程深基坑工程
(一)开挖深度超过5m(含5m)的基坑(槽)的土方开挖、支护和降水工程
(二)开挖深度虽未超过5m,但地质条件、周围环境和地下管线复杂,或影响毗邻建筑(构筑)物安全的基坑(槽)的土方开挖、支护、降水工程。
模板工程及支撑体模板工程及支撑体系系
(一)工具式模板工程:
包括滑模、爬模、飞模等工程。
(二)混凝土模板支撑工程:
搭设高度8m及以上;搭设跨度18m及以上;施工总荷载15kN/m2及以上;集中线荷载20kN/m及以上;(三)承重支撑体系:
用于钢结构安装等满堂支撑体系,承受单点集中荷载700kg以上。
起重吊装及安装拆卸工程
(一)采用非常规起重设备、方法,且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊装工程;
(二)起重量300kN及以上的起重设备安装工程;高度200m及以上内爬起重设备的拆除工程。
脚手架工程脚手架工程
(一)搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程;
(二)提升高度150m及以上附着式整体和分片提升脚手架工程;(三)架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程;拆除、爆破工程其他
(一)施工高度50m及以上的建筑幕墙安装工程;
(二)钢跨度大于36m及以上的钢结构安装工程;跨度大于60m级以上的网架和索膜结构安装工程;(三)开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程;(四)地下暗挖、顶管及水下作业工程;(五)采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分项工程。
专项方案应当包括的内容
(一)工程概括危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。
(二)编制依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸(国标图集)、施工组织设计等。
(三)施工计划包括施工进度计划、材料与设备计划。
(四)施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收(五)施工安全保证措施组织保障、技术措施、应急预案、监测监控(六)劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等(七)技术书及相关图纸方案编制人实施施工总承包的,专项方案应当由施工总承包单位组织编制。
其中,其中机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包的,其专项方案可有专业承包单位组织编制。
方案的编制方法及要求施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案,对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程,施工单位施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。
先有方案,后有现场。
安全多发事故部位分析(2004)料源:
中建部全建筑施工安全生形分析告(资来国设国产势报2004年度)洞口和临边20.39%脚手架13.14%模板5.44%土石方工程5.66%其它27.19%施工机具6.72%塔吊8.08%井字架与龙门架9.67%现场临时用电线路2.19%外电线路1.51%安全多发事故部位分析(2005)料源:
中建部全建筑施工安全生形分析告(资来国设国产势报2005年度)高处坠落45.52%坍塌18.61%物体打击11.82%机具伤害5.87%触电6.54%其它11.64%安全多发事故部位分析(2007)料源:
中建部全建筑施工安全生形分析告(资来国设国产势报2007年度)墙板结构3.75%土石方工程3.16%现场临时用电线路2.47%施工机具3.85%外用电梯1.98%临时设施1.19%外电线路0.99%井字架与龙门架6.72%基坑6.72%模板6.82%塔吊11.86%脚手架11.86%洞口和临边15.51%其他23.12%1995-2005安全事故统计表50524133403030524842430102030405060三级事故19952005数量统计表1995-2005安全事故趋势分析1995199619971998199920002001200220032004200519952005三级事故趋势图5052413340303052484243010203040506012345678910112006年、年、2007年建筑施工事故起数比较年建筑施工事故起数比较摘自摘自全国建筑施工安全生产形势分析报告全国建筑施工安全生产形势分析报告(2007年度)020406080100120140123456789101112月份2006年事故起数2007年事故起数事故起数2006年、年、2007年建筑施工事故死亡人数比较年建筑施工事故死亡人数比较摘自摘自全国建筑施工安全生产形势分析报告全国建筑施工安全生产形势分析报告(2007年度)020406080100120140123456789101112月份2006年死亡人数2007年死亡人数死亡人数2006年、年、2007年全国建筑施工事故起数比较年全国建筑施工事故起数比较01020304050607080902006年589267174726336364375631102219352959196463329121151410202602007年391522626242735628241632813262133324621621393301316121615242北京市天津市河北省山西省内蒙古辽宁省吉林省黑龙江上海市江苏省安徽省浙江省福建省江西省山东省河南省湖北省湖南省广东省广西区海南省四川省云南省贵州省西藏区陕西省甘肃省青海省宁夏区新疆区重庆市兵团事故起数简要结论从数据统计来看,2000年之前的5年和之后的5年三级事故发生起数的绝对值并没有太大变化,但是,单次事故伤亡人数变化很大,群死群伤的重大恶性事故频发是2000年以后的特点。
从数据统计来看,发生重大安全事故的责任主体中小建筑公司比例较小,相反具有一级、特级资质的施工单位发生重大安全事故的几率更高。
从数据统计来看,有明确规范要求的部位发生事故的比例比尚未制定规范要求的部位更高,说明我们对规范的理解、掌握和控制存在很大问题。
需要了解相关的规范和标准脚手架、模板、基坑单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际情况确定,且不应低于表4.2.2的规定。
表表4.2.2施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值类别标准值(kN/m2)装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结构脚手架普通钢结构脚手架2.03.02.03.0注:
斜道上的施工均布荷载标准值不应低于2.0kN/m2。
当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时,在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0kN/。
支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时,不得在同一垂直方不得在同一垂直方向上操作向上操作,下层作业的位置下层作业的位置,必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外.不符合以上条件时不符合以上条件时,应设置安全防护层应设置安全防护层.摘自建筑施工高处作业安全技术规范摘自建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80912009年年3月月24日,位于江苏日,位于江苏镇江闹市区一幢镇江闹市区一幢6层楼脚手架突然坍层楼脚手架突然坍塌,造成正在拆楼塌,造成正在拆楼改造的工人改造的工人1死死3伤。
事故原因主要伤。
事故原因主要是因为工人将拆下是因为工人将拆下的废弃物堆积在脚的废弃物堆积在脚手架上,堆积物过手架上,堆积物过于沉重,加上砸墙于沉重,加上砸墙时造成脚手架晃动时造成脚手架晃动,导致脚手架被压,导致脚手架被压趴。
趴。
双管立杆脚手架由于经济性不好,双管立杆脚手架由于经济性不好,很少使用,本次修订中予以取消。
很少使用,本次修订中予以取消。
单排脚手架搭设高度不应超过单排脚手架搭设高度不应超过24m;双排脚手架搭设高度不宜超过;双排脚手架搭设高度不宜超过50m,高度超,高度超过过50m的双排脚手架,应采用分段搭设等措施。
的双排脚手架,应采用分段搭设等措施。
(单排脚手架搭设高度不应超过24m;双排脚手架搭设高度不宜超过50m,高度超过50m的双排脚手架,应采用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。
)柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,本次修订中予以取消。
立杆和立杆的接方式单双连下立杆双杆相接单回扣件转杆双联结上立杆单直角扣件大杆横接口长规定脚手架高度不宜超过规定脚手架高度不宜超过50m的依据:
的依据:
1根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查,立杆采用单管的落地脚手架一般在50m以下。
当需要的搭设高度大于50m时,一般都比较慎重地采用了加强措施,如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。
国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。
2从经济方面考虑。
搭设高度超过50m时,钢管、扣件的周转使用率降低,脚手架的地基基础处理费用也会增加。
3参考国外的经验。
美国、日本、德国等也限制落地脚手架的搭设高度:
如美国为50m,德国为60m日本为45m等。
与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式手架上的水平风荷载标准值的计算公式wk=.zsw0(w0取n=50的值)修改为:
修改为:
wk=zsw0wk风荷载标准值(kN/m2);z风压高度变化系数,应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009规定采用;s脚手架风荷载体型系数,应按本规范表4.2.6的规定采用;wo基本风压值(kN/m2),应按国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4的规定采用,取重现期n=10对应的风压值。
风压高度变化系数风压高度变化系数z,按照现行国家标准建筑,按照现行国家标准建筑结构荷载规范规定的值进行选取。
我们在设计脚手架时,结构荷载规范规定的值进行选取。
我们在设计脚手架时,要注意此值的取法,按现行国家标准建筑结构荷载规要注意此值的取法,按现行国家标准建筑结构荷载规范的要求,对于平坦或稍有起伏的地形,风压高度变化系范的要求,对于平坦或稍有起伏的地形,风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定数应依据地面粗糙度类别进行选择确定c.排脚手架件布置(立面)双连墙图件荷算元面连墙风载计单积a.排脚手架双连墙件布置(平面)图b.排脚手架件布置(剖面)双连墙图安全网脚板挡附柱杆柱子将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN;(约束平面外变形)强调连墙件的重要性,对连墙件的计算写得更明确(计算部分)根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定,此次修订弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸(m)连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度H2+0.35(kN/m2)2+2+20.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+20.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注:
地面粗糙度为B类,基本风压o=0.4kN/m2。
表表4.3.1荷载效应组合荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁的强度、稳定与变形永久荷载+施工荷载永久荷载+0.9+0.9(施工荷载+风荷载)立杆稳定永久荷载+可变荷载(不含风荷载)永久荷载+0.9+0.9(可变荷载+风荷载)连墙件强度与稳定单排架,风荷载+2.0kN+2.0kN双排架,风荷载+3.0kN+3.0kN将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。
(原来是0.85)满堂支撑架用于混凝土结构施工时,荷载组合与荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定。
补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。
包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。
规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架(顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆)和满堂支撑架(顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆)二种体系。
满堂支撑架根据剪刀撑的间距(5m)细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。
三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时,双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。
通常情况下,脚手架的破坏表现为前种形式,其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。
但是,如果脚手架的步距过大(超过二米),立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。
影响脚手架结构承载力的主要因素:
跨距和排距连墙件的布置方式和间距立杆截面面积和步距。
2、双排脚手架的设计计算公式(以不组合风荷载为例)脚手架立杆稳定性的计算公式:
;式中:
N脚手架立杆的轴力设计值;A脚手架立杆的毛截面面积,f钢材的设计强度值。
轴心受压构件的整体稳定系数,由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式:
确定;,l0=kh,扣件的偏心距很小,脚手架有一定高度,底部立杆扣件的偏心距很小,脚手架有一定高度,底部立杆接近轴心受力,计算时视为轴心受压构件。
接近轴心受力,计算时视为轴心受压构件。
fAN207320il00其中:
k计算长度附加系数,考虑整体稳定因素的计算长度系数,它们可以通过规范查得;h立杆步距。
根据以上公式,可以验算计算部位立杆的稳定性。
钢结构设计规范中,轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式:
表达,式中:
轴心受压构件的整体稳定系数,A轴心压杆的毛截面面积,f钢材的设计强度值。
轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值(Rs),式中:
R钢材的抗力分项系数,R=1.165。
fAN脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。
根据建筑施工脚手架结构安全度的要求,脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力K,式中:
K安全系数,根据工作条件取2.03.0。
由于扣件的偏心距很小,脚手架有一定高度,底部立杆接近轴心受力。
此外,由于脚手架的工作条件较差,施工误差大,其安全系数显然应该高于钢结构。
按照钢结构设计规范的表示方法,同时考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别,脚手架立杆的设计承载力可以表达为:
或:
,式中:
R立杆的抗力调整系数,应由计算确定,fy钢材的屈服强度。
RfARRyfA脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。
由于脚手架属于临时性结构,安全等级为三级,结构重要性系数取0.9。
其轴力设计值可以表达为:
0.9(1.2NGk+1.4NQk)。
式中:
NGk结构自重和构配件自重标准值产生的轴力,NQk施工荷载等的标准值产生的轴力之和。
脚手架立杆的设计计算应满足:
0.9(1.2NGk+1.4NQk)RfA为符合现行规范的表达习惯,使用上将上式改写为:
(1.2NGk+1.4NQk)=R的值根据脚手架安全系数K与现行规范的可靠度相一致的条件求得,即:
(NGk+NQk)应等效于(1.2NGk+1.4NQk)可以求出:
R=RRyfA9.09.0RfAKfAyRRyfA9.0165.19.0KQkGkQkGkNNNN4.12.1可见,R是反映脚手架安全性与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数。
扣件式脚手架的安全系数取为:
K=2.0。
对于不同的NGk和NQk的比值,经统计0.9R1.33。
脚手架立杆的整体稳定系数由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或公式:
确定。
,l0脚手架大波失稳时的半波长度或连墙件的竖向间距,由脚手架的搭设方式确定。
207320il00以步距h表示l0,可以写为单榀架体大波失稳的计算长度系数和步距的乘积:
h。
同时将考虑为计算长度附加系数来调整结构安全度,并写入l0。
立杆计算长度就写成为如下形式,即:
l0=kh。
故:
经比较可见:
。
9.01R22220220)()9.0(7320)()9.0(7320)(9.073209.0hiRRRR155.1333.19.0Rk经以上变换,脚手架立杆设计计算公式写为:
1.2NGk+1.4NQk允许搭设高度计算:
结构自重和构配件自重标准值产生的轴力NGk=NG1k+NG2k,其中NG1k脚手架结构自重标准值产生的轴力,其值等于脚手架立杆承受的每米结构自重标准值gk和架体总高度H的乘积:
NG1k=gkH;NG2k脚手架上构配件自重标准值产生的轴力。
代入脚手架立杆设计计算公式:
1.2(gkH+NG2k)+1.4NQkfAfA可以求出:
H=取消了当26mHS50m时,对允许搭设高度限制的调整,原来是参照的英国标准,当代入50m时影响不大:
密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN/。
双排脚手架的使用经验丰富、成熟,本次修订中改动很少。
单排脚手架的使用已经很少,接近淘汰。
kQkkGgNNAf2.1)4.12.1(2四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。
悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。
悬挑梁截面高度不应小于160mm。
每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结,钢丝绳、钢拉杆作为附加保险措施,不参与悬挑钢梁受力计算。
悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。
锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16。
挑梁结构及其锚固的验算内容:
悬挑梁的强度;悬挑梁的挠度;当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性;悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度;压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度;悬挑梁前端支点下混凝土梁(板)的承载力。
1木楔楔紧图6.10.5-3悬挑钢梁楼面构造图6.10.5-2悬挑钢梁穿墙构造型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式:
型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式:
锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式:
式中:
Nm型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓的拉力设计值;fWMnmaxfWMbmaxfANlmAlU型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积(mm2),一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算;flU型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值,应按混凝土结构设计规范GB50010的规定,取fl=50N/mm2。
当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时,其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减系数。
构造要求:
U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。
U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。
型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定,U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置,并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固,其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。
6.10.6当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时,钢压板尺寸不应小于100mm10mm(宽厚);当采用螺栓角钢压板连接时,角钢的规格不应小于63mm63mm6mm。
6.10.7型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点,定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。
6.10.8锚固位置设置在楼板上时,楼板的厚度不宜小于120mm。
如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。
悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷,吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的,也有柔性的,如果使用钢丝绳,其直径不应小于14,使用预埋吊环其直径不宜小于20(或计算确定),预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。
钢丝绳卡不得少于3个。
悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要,但在工程结构局部有可能满足不了使用要求,局部悬挑长度不宜超过3米。
大悬挑另行专门设计及论证。
在建筑结构角部,钢梁宜扇形布置;如果结构角部钢筋较多不能留洞,可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。
悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上,不得设置在外伸阳台上或悬挑板上,否则应采取加固措施。
定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm-30mm的钢筋或短管等方式。
悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置,每一纵距设置一根。
(不允许有连梁)悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。
锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。
悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上,不得设置在外伸阳台上或悬挑板上,否则应采取加固措施。
五、满堂脚手架和满堂支撑架满堂脚手架和普通型满堂支撑架加强型满堂支撑架1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系满堂脚手架定义为在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
该架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆,顶部立杆呈偏心受压状态。
满堂支撑架定义为在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。
该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆,顶部立杆呈轴心受压状态。
满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。
当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m8m,设置由底至顶的连续竖向剪刀撑,在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑,且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时,定义为普通型满堂支撑架;当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m,连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m时,定义为加强型满堂支撑架。
当架体高度不超过8m且施工荷载不大时,扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。
满堂脚手架的支撑布置同普通型满堂支撑架。
满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m;施工层不得超过一层。
满堂脚手架的高宽比不宜大于3。
当高宽比大于2时,应在架体的四周和内
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