AO法污水处理工艺计算书.doc
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AO法污水处理工艺计算书.doc
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1已知:
(1)处理水量:
Q=1.3×4.0×104m3/d=2166.7m3/h
(2)处理水质:
污水处理厂二期工程进出水水质一览表
污染物
进水浓度(mg/L)
出水浓度(mg/L)
去除率(%)
COD
250
≤60
≥76
BOD5
180
≤20
≥86.7
SS
250
≤20
≥92
TN
35
≤20
≥42.9
NH3-N
20
≤8
≥68.0
TP
3.8
≤1.0
≥66.6
1.设计参数
拟用改良A/O法,去除BOD5与COD之外,还具备硝化和一定的脱氮除磷作用,使出水NH3-N低于排放标准。
按最大日平均时流量设计,每座设计流量为
Q=1.3×4.0×104m3/d=2166.7m3/h
总污泥龄:
5.92d
污泥产率系数=
MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75
则混合液悬浮物固体污泥浓度MLVSS=2700
曝气池:
DO=2.0mg/L
NOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化,可利用氧2.6mgO2/NO3—N还原
α=0.9β=0.98
其他参数:
a=0.6kgVSS/kgBOD5b=0.07d-1
脱氮速率:
qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·d
K1=0.23d-1Ko2=1.3mg/L
剩余碱度100mg/L(保持PH≥7.2):
所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化;产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原
硝化安全系数:
2.5
脱硝温度修正系数:
1.08
2.设计计算
(1)碱度平衡计算:
1)设计的出水为20mg/L,则出水中溶解性=20-0.7×20×1.42×(1-e-0.23×5)=6.4mg/L
2)采用污泥龄20d,则日产泥量为:
kg/d
设其中有12.4%为氮,近似等于TKN中用于合成部分为:
0.124550.8=68.30kg/d
即:
TKN中有mg/L用于合成。
需用于氧化的NH3-N=34-6.83-2=25.17mg/L
需用于还原的NO3-N=25.17-11=14.17mg/L
3)碱度平衡计算
已知产生0.1mg/L碱度/除去1mgBOD5,且设进水中碱度为250mg/L,剩余碱度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×(190-6.4)=132.16mg/L
计算所得剩余碱度以CaCO3计,此值可使PH≥7.2mg/L
(2)硝化区容积计算:
硝化速率为
=0.204d-1
故泥龄:
d
采用安全系数为2.5,故设计污泥龄为:
2.54.9=12.5d
原假定污泥龄为20d,则硝化速率为:
d-1
单位基质利用率:
kg/kgMLVSS.d
MLVSS=f×MLSS=0.753600=2700mg/L
所需的MLVSS总量=
硝化容积:
m3
水力停留时间:
h
(3)反硝化区容积:
12℃时,反硝化速率为:
=0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d
还原NO3-N的总量=kg/d
脱氮所需MLVSS=kg
脱氮所需池容:
m3
水力停留时间:
h
(4)氧化沟的总容积:
总水力停留时间:
h
总容积:
m3
(5)氧化沟的尺寸:
氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟,取池深3.5m,宽7m,则氧化沟总长:
。
其中好氧段长度为,缺氧段长度为。
弯道处长度:
则单个直道长:
(取59m)
故氧化沟总池长=59+7+14=80m,总池宽=74=28m(未计池壁厚)。
校核实际污泥负荷
(6)需氧量计算:
采用如下经验公式计算:
其中:
第一项为合成污泥需氧量,第二项为活性污泥内源呼吸需氧量,第三项为硝化污泥需氧量,第四项为反硝化污泥需氧量。
经验系数:
A=0.5B=0.1
需要硝化的氧量:
Nr=25.171000010-3=251.7kg/d
R=0.510000(0.19-0.0064)+0.14071.92.7
+4.6251.7-2.6141.7
=2806.81kg/d=116.95kg/h
取T=30℃,查表得α=0.8,β=0.9,氧的饱和度=7.63mg/L,=9.17mg/L
采用表面机械曝气时,20℃时脱氧清水的充氧量为:
查手册,选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机,直径Ф=3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h,每座氧化沟所需数量为n,则取n=2台
(7)回流污泥量:
可由公式求得。
式中:
X=MLSS=3.6g/L,回流污泥浓度取10g/L。
则:
(50%~100%,实际取60%)
考虑到回流至厌氧池的污泥为11%,则回流到氧化沟的污泥总量为49%Q。
(8)剩余污泥量:
如由池底排除,二沉池排泥浓度为10g/L,则每个氧化沟产泥量为:
5
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