中建标准塔吊基础施工交底教材.docx
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中建标准塔吊基础施工交底教材.docx
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中建标准塔吊基础施工交底教材
(塔吊基础工程)分部分项施工技术交底记录
渝建竣-28
工程名称
金融街·融景城项目A2地块建筑安装总承包工程
施工单位
中国建筑第二工程局有限公司
分部分项名称
基础工程
施工班组
交底部位
6#、8#、9#、5#楼
A2地块车库基础
交底日期
1、质量标准执行规程规范:
工程一次验收合格率100%,力争三峡杯。
2、安全操作事项:
执行国家颁布的各种施工安全规程,杜绝伤亡、重大交通、火灾机损事
故,必须达到项目部指定的杜绝重伤、死亡,轻伤率≤3‰。
3、操作要点及技术措施:
具体详交底资料。
4、其它注意事项:
主要参加人员:
项目技术负责人:
交底人:
交底接收人:
年月日
注:
记录内容可另附页
交底内容
一、工程概况
为了满足现场施工要求,我部将在施工现场设立6台塔吊来满足工程施工需要,特此编制此塔吊基础方案。
1、地质情况
(1)杂填土(Q4ml):
褐灰色,主要由建筑垃圾及粘性土组成,局部含卵石,硬杂物粒径3~340mm,含量占总质量的10%~60%不等,分布不均,级配较差,结构松散~稍密,局部架空,据调查属机械抛填形成,下部填龄大于5年,表层为新近回填,该层分布于整个场地范围内,厚度约2.30~10.60m。
天然重度为19.0kN/m³,桩基负摩阻力系数取0.25,
土端强度825.00kpa,土侧压力为24kpa。
(2)泥岩(J2S-Ms):
紫红色,由粘土矿物组成,局部砂质含量高,泥质结构,中厚层状构造;强风化带岩芯破碎,呈碎块~块状,质软,强度低;中等风化带岩体较完整,裂隙不发育,岩芯多呈柱状,岩质较硬,该层分布于整个场地。
厚度约为1.74m~12.78m。
(3)砂岩(J2S-Ss):
灰黄、灰褐色,主要由长石、石英、云母及少量暗色矿物组成,细~中粒结构,中~厚层状构造,泥质胶结,局部泥质含量高;强风化带岩芯破碎,呈碎块状或砂土状,力学性能差;中等风化带岩体较完整,岩芯呈柱状,岩质较硬。
该层分布于整个场地,厚度约1m。
二、塔吊选型
根据本工程情况,A2地块共3栋主楼,裙楼覆盖面积达到8000m2,考虑9#楼总高度为137.75m,将采用一台QTZ5610塔吊,臂长56m,6#楼和8#楼总高度为94.15m,将采用QTZ63-5013塔吊,臂长50m。
同时3栋主楼塔吊未覆盖的裙楼部分我部将采用3台QTZ63-5013塔吊来保证裙楼结构的施工。
9#楼为1#塔吊,6#楼为2#塔吊,8#楼为3#塔吊,5#楼位置处为4#塔吊,西侧架空层处为5#塔吊,南侧游泳池位置为6#塔吊。
具体塔吊位置和塔吊编号详见后附附图一。
三、塔吊基础施工方法
1、总要求
(1)QTZ5610塔吊(用于9#楼塔吊)基础为5000mm×5000mm×1500mm,和QTZ63-5013(5#、6#、8#楼及裙楼)塔吊的基础尺寸为4500mm×4500mm×1400mm,基础混凝土强度为C35。
(2)塔吊基础钢筋绑扎前应在基础底部打一层100mmC20细石混凝土垫层,并在塔吊基础钢筋和预埋螺栓安装完成后浇筑混凝土。
(3)塔吊基础配筋详见后附附件QTZ5013.01B.00,基础钢筋绑扎配合塔吊厂家施工人员进行塔吊地脚螺栓预埋工作完成后方才能进行混凝土浇筑。
(4)1#-6#塔吊基础的基顶标高详见下表:
塔吊编号
1#
2#
3#
4#
5#
6#
基顶标高(m)
222.55
218.50
206.00
232.00
207.00
218.00
(5)塔吊性能
QTZ63-5013塔吊性能参数
额定起重力矩630KNM
起升
速度
二绳9.5/40/80m/min
最大额定起重量5000Kg
四绳4.75/20/40m/min
最大幅度50m
回转速度0-0.7r/min
最大幅度处额定起重量1200Kg
变幅速度23/46m/min
最小幅度2m
装机容量35KW
最大起重量时工作幅度15.2m
配重总重10000Kg
QTZ5610塔吊性能参数
额定起重力矩669KNM
起升
速度
二绳9.5/40/80m/min
最大额定起重量6000Kg
四绳4.75/20/40m/min
最大幅度56m
回转速度0.49-0.65r/min
最大幅度处额定起重量1200Kg
变幅速度20/40m/min
最小幅度2.3m
装机容量35KW
最大起重量时工作幅度2.3~13m
配重总重14300Kg
2、施工方法
(1)塔吊基础定位
根据现场施工实际需要和考虑业主样板展示区等要求,我部考虑在5#楼、6#楼、8#楼和9#楼主楼位置边上各设置一台塔吊,在裙楼位置考虑设置2台塔吊覆盖整个裙楼结构。
各个塔吊基础具体定位坐标详见下图:
(2)塔吊基础基坑开挖
采用挖机对塔吊基础基坑进行开挖,保证基坑底部尺寸为4600mm×4600mm,且夯实平稳。
基坑壁按照1:
1坡度进行修坡,避免渣石下滑污染塔吊基础垫层。
基坑开挖深度按照塔吊基础顶标高来确定。
对于基坑开挖深度达到要求时,若基底地耐力低于0.15MPa的话,则需要进行塔吊基础桩施工。
根据地勘报告可知,现9#楼下部采用天然基础,其它的塔吊采用桩基加承台的形式。
承台选用4.5m×4.5m×1.4m,桩基直径为1.6m;塔吊基础桩施工方法详见附图一、二、三所示,塔吊基础桩受力计算书详见后附件。
(3)天然基础施工工艺
A、开挖完成后且检验合格后,应按照设计要求进行取芯送检,报告合格后,由项目质量部报请监理单位验槽,检验合格后,应该及时浇筑C20细石混凝土100mm的垫层。
B、在垫层上弹线,确定塔吊基础位置塔吊基础侧模采用木模施工。
C、绑扎塔吊基础钢筋,做好过程控制、施工记录及质量验收。
施工中将预埋件节点焊好,各方向位置偏差不得大于1‰。
塔吊基础钢筋图详见后附附件QTZ5013.01B.00。
基础钢筋绑扎完成后,报请项目质量部检验,并请塔吊安装公司技术人员到现场进行验收,检验合格后报请监理单位验收。
D、塔吊基础砼采用C35砼浇筑,浇筑混凝土时,随时注意塔吊预埋节的水平度。
混凝土不得沿一个方向浇筑,以免挤偏塔吊预埋节。
E、对塔吊基础混凝土进行养护,当混凝土强度达到75%时,经验收合格后方能安装塔吊。
(4)桩基础施工工艺
A、桩基础开挖同人工挖孔桩施工工艺,具体详《A2地块人工挖孔桩施工方案》;桩基开挖完成后,按照设计要求进行取芯送检,报告合格后,由项目质量部报请监理单位验槽,检验合格后,采用C20细石混凝土进行100mm的垫层封底施工,坑底不得长期暴露于空气中;桩基的嵌岩深度达到1.5m。
B、按照附图配筋,进行钢筋笼绑扎,绑扎完成后应报验,报验合格后方能吊装入桩内,按照桩心定位线进行固定。
C、钢筋笼安装完成后,桩基础砼采用C35砼浇筑,浇筑过程中不得是钢筋笼偏位。
D、桩基施工完成后,进行承台钢筋绑扎,承台设计图详后。
塔吊承台基础钢筋材质为HRB335,绑扎时应绑扎成一整体。
基础钢筋绑扎完成后,报请项目质量部检验,并请塔吊安装公司技术人员到现场进行验收,检验合格后报请监理单位验收。
E、承台钢筋施工完成后,进行混凝土浇筑,浇筑时宜分层浇筑,浇筑完成后应加强养护,保证承台不得开裂。
四、安全文明施工
附图一:
QTZ63承台及桩配筋图
附图二:
桩配筋图
附图三:
塔吊基础平面示意图
附图四:
1#塔吊基础配筋图
附图五:
塔吊平面位置图
附件:
1、塔吊桩基础计算书
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:
《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)、《地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑安全检查标准》(JGJ59-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)等编制。
(一).参数信息
塔吊型号:
QTZ63,塔吊自重(包括压重)G:
450.800kN,
最大起重荷载Q:
60.000kN,塔吊起升高度H:
130.000m,
塔身宽度B:
1.600m,桩顶面水平力H0:
15.000kN,
混凝土的弹性模量Ec:
28000.000N/mm2,地基土水平抗力系数m:
24.500MN/m4,
混凝土强度:
C35,
桩直径d:
1.600m,保护层厚度:
100.000mm,
桩钢筋级别:
HRB335,桩钢筋直径:
18.00mm,
额定起重力矩:
630kN·m,基础所受的水平力:
30kN,
标准节长度:
2.8m,
主弦杆材料:
角钢/方钢,宽度/直径c:
120mm,
所处城市:
重庆,基本风压ω0:
0.4kN/m2,
地面粗糙度类别:
C类有密集建筑群的城市郊区,风荷载高度变化系数μz:
1.13。
(二).塔吊对基础中心作用力的计算
1.塔吊自重(包括压重):
G=450.800kN
2.塔吊最大起重荷载:
Q=60.000kN
作用于塔吊的竖向力设计值:
F=1.2×450.800+1.2×60.000=612.960kN
1、塔吊风荷载计算
依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中风荷载体型系数:
地处重庆,基本风压为ω0=0.40kN/m2;
查表得:
荷载高度变化系数μz=1.13;
挡风系数计算:
φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.8+(4×2.52+2.82)0.5)×0.12]/(2.5×2.8)=0.323;
因为是角钢/方钢,体型系数μs=2.354;
高度z处的风振系数取:
βz=1.0;
所以风荷载设计值为:
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.354×1.13×0.4=0.745kN/m2;
2、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:
Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.745×0.323×2.5×40×40×0.5=480.94kN·m;
Mkmax=Me+Mω+P×hc=630+480.94+30×1=1140.94kN·m;
即塔吊风荷载、水平荷载等对基础顶部产生的倾覆力矩为:
M=1140.94kN·m;
风荷载集中到塔吊基础顶部水平荷载为:
F=ω×φ×B×H=0.745×0.323×2.5×40=24.06kN
(三).桩身最大弯矩计算
计算简图:
1.按照m法计算桩身最大弯矩:
计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.4.5条,并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
(1)计算桩的水平变形系数(1/m):
α=(mb0/(EI))1/5
其中m──地基土水平抗力系数,m=24.500MN/m4;
b0──桩的计算宽度,b0=0.9×(1.600+1)=2.340m;
E──抗弯弹性模量,E=28000.000N/mm2;
I──截面惯性矩,I=π×1.6004/64=0.322m4;
经计算得到桩的水平变形系数:
α=(24.500×106×2.340/(28000.000×106×0.322))1/5=0.364
(2)计算CI=aMo/Ho
CI=0.364×1597.316/15.000=38.731
(3)由CI查表得:
CⅡ=1.004,h-=az=0.195
(4)计算Mmax:
Mmax=CⅡ×Mo=1.004×1597.316=1603.481kN·m
(5)计算最大弯矩深度:
z=h-/α=0.195/0.364=0.537m;
(四).桩配筋计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)第7.3.8条。
沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件,其截面受压承载力计算:
(1)偏心受压构件,其偏心矩增大系数按下式计算:
η=1+1/(1400ei/h0)(l0/h)2ξ1ξ2
式中l0──桩的计算长度,l0=13.000m;
h──截面高度,h=1.600m;
e0──轴向压力对截面重心的偏心矩,e0=2.616m;
ea──附加偏心矩,取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值,ea=0.053m;
ei=e0+ea=2.616+0.053=2.669m;
h0──截面有效高度,h0=1.600-100.000×10-3=1.500m;
ξ1──偏心受压构件的截面曲率修正系数:
ξ1=0.5fcA/N=0.5×16.700×2.011×106/(612.960×103)=27.390
由于ξ1大于1,ξ1=1;
A──构件的截面面积,A=π×d2/4=2.011m2;
ξ2──构件长细比对截面曲率的影响系数,l0/h小于15,ξ2=1.0;
l0/h=10/1.6=8.75<15,ξ2=1.0;
经计算偏心增大系数η=1.031;
(2)偏心受压构件应符合下例规定:
N≤αα1fcA(1-sin(2πα)/(2πα))+(α-αt)fyAs
Nηei≤(2α1fcArsin3(πα)/3+fyAsrs(sinπα+sinπαt))/π
式中As──全部纵向钢筋的截面面积;
r──圆形截面的半径,取r=0.800m;
rs──纵向钢筋重心所在圆周的半径,取rs=0.091m;
α──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值,取α=0.476;
αt-纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值,当α=0.476≤0.625,αt=1.25-2α=1.25-2×0.476=0.30;
由以上公式解得,只需构造配筋!
构造配筋:
As=πd2/4×0.2%=3.14×16002/4×0.2%=4021mm2
实际配筋值:
HRB335钢筋,30Φ18。
实际配筋值7630.2mm2。
满足要求。
(五).桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.2条,桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式:
R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp
Qsk=u∑qsikli
Qpk=qpkAp
其中R──单桩的竖向承载力设计值;
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值;
Qpk──单桩总极限端阻力标准值;
qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值;
qpk──极限端阻力标准值;
u──桩身的周长,u=5.027m;
Ap──桩端面积,Ap=2.011m2;
γ0──桩基重要性系数,取1.1;
li──第i层土层的厚度,取值如下表;
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
110.0024.00825.00杂填土
21.00120.003789.00砂岩
310.00127.004470.00泥岩
由于桩的入土深度为13.00m,所以桩端是在第3层土层。
最大压力验算:
R=5.03×(10.00×24.00+1.00×120.00+3.00×127.00)/1.65+4470.00×2.011/1.65=7.70×103kN
γ0N=1.1×612.96=674.26kN≤R=7704.328kN
竖向极限承载力满足要求!
(六).塔吊抗倾覆力验算:
塔吊基座承台施工几何尺寸5×5×1.5(m),满足M抗>M倾,即塔吊基础达到抗倾覆力矩。
(1)、设计基础质量P2为5.0×5.0×1.5×25=937.5KN
(2)、已知条件:
M倾=Mkmax+F×(h1+h2)=1140.94+24.06×(1.5+13)=1489.81(KN·m);
(3)、塔吊自重为P1=450.8+60=510.8KN;
(4)、承台重量:
25×5×5×1.5=937.5kN;
(5)、桩基重量P3=3.14×1.62/4×25×13=653.12KN;
由于塔基下面为回填土、砂岩、泥岩,回填土容重为17.6KN/m3,砂岩和泥岩的容重分别为23.8KN/m3和23.9KN/m3。
为了简化计算且偏安全计,可将土层作用压力范围做水平投影,即作用范围为1.6m,而土压力沿高度变化则为:
P=γh。
则土体对倾覆点的弯矩为:
M=17.6×5.5×1.6×0.333×9.33+(17.6×5.5×2+23.8×0.6)×0.3×1.6×7.25+387.07×6.9/2×1.6×3=481.68+723.24+6409.87=7181.80kN·m
(6)、验算任一方抗倾:
(桩身边沿为铰支点a计算);
设∑Ma≥0,有M抗=(P1+P2+P3)×0.8+M土压
=(510.8+937.5+653.12)×0.8+7181.80=8862.94KN.m>1.4×M倾=1489.81×1.4=2085.734KN.m
满足M抗>M倾,抗倾覆验算符合要求。
2、9#楼天然基础计算
一、参数信息
塔吊型号:
QTZ63,塔吊起升高度H=150.00m,
塔吊倾覆力矩M=669.00kN.m,混凝土强度等级:
C35,
塔身宽度B=1.60m,基础以上土的厚度D:
=0.00m,
自重F1=823.00kN,基础承台厚度h=1.50m,
最大起重荷载F2=60.00kN,基础承台宽度Bc=5.00m,
钢筋级别:
II级钢。
二、基础最小尺寸计算
1.最小厚度计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力,按照下式进行抗冲切计算:
(7.7.1-2)
其中:
F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力;其它参数参照规范。
η──应按下列两个公式计算,并取其中较小值,取1.00;
(7.7.1-2)
(7.7.1-3)
η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数;
η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数;
βh--截面高度影响系数:
当h≤800mm时,取βh=1.0;当h≥2000mm时,取βh=0.9,
其间按线性内插法取用;
ft--混凝土轴心抗拉强度设计值,取16.70MPa;
σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值
宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内,取2500.00;
um--临界截面的周长:
距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的
最不利周长;这里取(塔身宽度+ho)×4=9.60m;
ho--截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值;
βs--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值,βs不宜
大于4;当βs<2时,取βs=2;当面积为圆形时,取βs=2;这里取βs=2;
αs--板柱结构中柱类型的影响系数:
对中性,取αs=40;对边柱,取αs=30;对角柱,
取αs=20.塔吊计算都按照中性柱取值,取αs=40。
计算方案:
当F取塔吊基础对基脚的最大压力,将ho1从0.8m开始,每增加0.01m,
至到满足上式,解出一个ho1;当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时,同理,解出一个ho2,最
后ho1与ho2相加,得到最小厚度hc。
经过计算得到:
塔吊基础对基脚的最大压力F=200.00kN时,得ho1=0.80m;
塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时,得ho2=0.80m;
解得最小厚度Ho=ho1+ho2+0.05=1.65m;
实际计算取厚度为:
Ho=1.50m。
2.最小宽度计算
建议保证基础的偏心矩小于Bc/4,则用下面的公式计算:
其中F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,
F=1.2×(823.00+60.00)=1059.60kN;
G──基础自重与基础上面的土的自重,
G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc+γm×Bc×Bc×D)
=1.2×(25.0×Bc×Bc×1.50+19.00×Bc×Bc×0.00);
γm──土的加权平均重度,
M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,M=1.4×669.00=936.60kN.m。
解得最小宽度Bc=2.70m,
实际计算取宽度为Bc=5.00m。
三、塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式:
当考虑附着时的基础设计值计算公式:
当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式:
式中F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=304.30kN;
G──基础自重与基础上面的土的自重:
G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+γm×Bc×Bc×D)=1125.00kN;
γm──土的加权平均重度
Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m;
W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3;
M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,M=1.4×669.00=936.60kN.m;
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:
a=Bc/2-M/(F+G)=5.00/2-936.60/(1059.60+1125.00)=2.07m。
经过计算得到:
无附着的最大压力设计值
Pmax=(1059.60+1125.00)/5.002+936.60/20.83=132.34kPa;
无附着的最小压力设计值
Pmin=(1059.60+1125.00)/5.002-936.60/20.83=42.43kPa;
有附着的压力设计值P=(1059.60+1125.00)/5.002=87.38kPa;
偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(1059.60+1125.00)/(3×5.00×2.07)=140.63kPa。
四、地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2);
fak--地基承载力特征值,按本规范第5.2.3条的原则确定;取500.00kN/m2;
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;
γ--基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取23.00kN/m3;
b--基础底面宽度(m),当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取5.00m;
γm--基础底面以上土的加权平均重度,地下水
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