叠合楼板支撑计算书Word格式.doc
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混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.78
0.78×
1×
0.8=0.624
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)
三、板底支撑体系设计:
主梁布置方向
平行桁架方向
立杆纵向间距la(mm)
1200
立杆横向间距lb(mm)
水平杆步距h(mm)
顶层水平杆至立杆顶部距离hˊ(mm)
950
支架可调托座支撑点至叠合楼板板底距离a(mm)
170
主梁最大悬挑长度L2(mm)
150
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、叠合楼板验算
面板类型
叠合楼板
厚度t(mm)
60
抗弯强度设计值f(N/mm2)
14.3
弹性模量E(N/mm2)
3×
104
计算方式
简支梁
按简支梁,取1.2m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bt2/6=1200×
602/6=720000mm4
I=bt3/12=1200×
603/12=21600000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb(G2k+G3k)(h现浇+h预制)+γQbQ1k=1.2×
1.2×
(24+1.1)×
(0.06+0.07)+1.4×
3=9.739kN/m
q1静=γGb(G2k+G3k)(h现浇+h预制)=1.2×
(24+1.1)×
(0.06+0.07)=4.7kN/m
正常使用极限状态
q=γGb(G2k+G3k)(h现浇+h预制)+γQbQ1k=1×
(0.06+0.07)+1×
3=7.52kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×
9.739×
1.22=1.753kN·
m
σ=Mmax/W=1.753×
106/(7.2×
105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=5ql4/(384EI)=5×
7.52×
12004/(384×
30000×
216×
105)=0.313mm
νmax=0.313mm≤min{1200/150,10}=8mm
五、主梁验算
主梁材质及类型
方钢管
截面类型
50×
80
截面惯性矩I(cm4)
426.667
截面抵抗矩W(cm3)
106.667
17.16
8800
四等跨梁
承载能力极限状态
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×
(0.05+(24+1.1)×
0.13)+1.4×
3=9.811kN/m
正常使用极限状态
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×
0.13)+1×
3=7.576kN/m
按四等跨梁连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为200mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
σ=Mmax/W=1.457×
106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=6.937kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
6.937×
1000/(2×
100×
80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2
3、挠度验算
νmax=2.43mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[1200/150,10]=8mm
4、支座反力
R1=6.797kN
R2=13.173kN
R3=11.071kN
R4=13.173kN
R5=6.797kN
R1ˊ=5.252kN
R2ˊ=10.179kN
R3ˊ=8.555kN
R4ˊ=10.179kN
R5ˊ=5.252kN
六、立柱验算
钢管类型(mm)
Φ48×
3.5钢管
回转半径i(mm)
15.9
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立柱截面面积(mm2)
489
立柱截面抵抗矩(mm3)
5080
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=950+2×
0.7×
170=1188mm
考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况,因此取h=1200+350=1550
l02=ηh=1.2×
1550=1860mm
取两值中的大值l0=1860mm
λ=l0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段:
λ1=l01/i=1188/15.9=74.72
查表得,φ=0.75
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×
(0.1+(24+1.1)×
3]×
1.2=11.859kN
f=N1/(φ1A)=11.859×
103/(0.75×
489)=32.34N/mm2≤[σ]=205N/mm2
非顶部立杆段:
λ2=l02/i=1860/15.9=116.981
查表得,φ=0.47
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×
(0.6+(24+1.1)×
1.2=12.723kN
f=N2/(φ2A)=12.723×
103/(0.47×
489)=55.35N/mm2≤[σ]=205N/mm2
考虑风荷载
Mw=ψc×
γQωklah2/10=0.9×
1.4×
0.624×
1.552/10=0.227kN·
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×
γQQ1k]lalb+ψc×
γQMw/lb=[1.2×
0.13)+0.9×
1.2+0.9×
0.227/1.2=11.493kN
f=N1w/(φ1A)+Mw/W=11.493×
489)+0.227×
106/5080=76.03N/mm2≤[σ]=205N/mm2
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×
0.227/1.2=12.357kN
f=N2w/(φ2A)+Mw/W=12.357×
106/5080=98.45N/mm2≤[σ]=205N/mm2
七、可调托座验算
可调托座内主梁根数
可调托承载力容许值[N](kN)
40
按上节计算可知,可调托座受力
N=11.85kN≤[N]=40kN
满足要求!
八、抗倾覆验算
混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×
(0.624×
4×
2.8×
2.8+0.55×
2.8)=32.418kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×
[0.6+(24+1.1)×
0.06]×
42/2=90.98kN.m
MT=32.418kN.m<MR=90.98kN.m
混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×
(0.25×
2.8)=11.29kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×
0.13]×
42/2=166.882kN.m
MT=11.29kN.m≤MR=166.882kN.m
九、立柱地基承载力验算
地基土类型
混凝土地面
地基承载力特征值fg(kPa)
103
地基承载力调整系数kc
0.4
垫板底面积A(m2)
由于地面为钢筋混凝土地面,取最低混凝土强度等级C30,强度可以达到30MPa,考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装,取楼面混凝土达到1.2MPa方能上人施工为最低强度
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/(mfA)=11.859/(0.4×
0.25)=118.59kPa<fak=1200kPa
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- 叠合 楼板 支撑 计算
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