28米高120厚楼板模板盘扣式支撑计算书Word格式.docx
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模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)
4
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
0.2×
1×
0.8=0.16
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la(mm)
1200
立杆横向间距lb(mm)
水平杆步距h(mm)
1500
顶层水平杆步距hˊ(mm)
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)
150
小梁间距l(mm)
300
小梁最大悬挑长度L1(mm)
100
主梁最大悬挑长度L2(mm)
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
木模板
厚度t(mm)
20
抗弯强度设计值f(N/mm2)
16.83
弹性模量E(N/mm2)
9350
计算方式
简支梁
按简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bt2/6=1000×
202/6=66667mm4
I=bt3/12=1000×
203/12=666667mm3
承载能力极限状态
q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×
(0.1+(24+1.1)×
0.12)+1.4×
3=7.934kN/m
q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×
0.12)=3.734kN/m
正常使用极限状态
q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×
0.12)+1×
3=6.112kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×
7.934×
0.32=0.089kN·
m
σ=Mmax/W=0.089×
106/(66667×
103)=1.335N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=5ql4/(384EI)=5×
6.112×
3004/(384×
9350×
666667)=0.103mm
νmax=0.103mm≤min{300/150,10}=2mm
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
Ф48×
3.5
截面惯性矩I(cm4)
170.667
截面抵抗矩W(cm3)
42.667
12.87
8415
二等跨梁
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×
0.3×
(0.3+(24+1.1)×
3=2.452kN/m
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×
3=1.894kN/m
按二等跨梁连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
σ=Mmax/W=0.435×
106/42667=10.195N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=1.822kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
1.822×
1000/(2×
40×
80)=0.854N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
3、挠度验算
νmax=1.444mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[1200/150,10]=8mm
4、支座反力
R1=1.363kN
R2=3.644kN
R3=1.363kN
R1ˊ=1.051kN
R2ˊ=2.811kN
R3ˊ=1.051kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
0mm×
0mm
10.78
4.49
205
206000
抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.363,3.644,1.363]/2=1.822kN
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.051,2.811,1.051]/2=1.4055kN
计算简图如下:
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.888×
106/4490=197.773N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=4.156kN
τmax=2Vmax/A=2×
4.156×
1000/424=19.604N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=2.234mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[1200/150,10]=8mm
七、立柱验算
钢管类型(mm)
A-LG-1500(Φ60X3.2X1500)
回转半径i(mm)
20.1
抗压强度设计值[f](N/mm2)
200
立柱截面面积(mm2)
571
立柱截面抵抗矩(cm3)
7700
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×
0.7×
150=1210mm
l02=ηh=1.2×
1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段:
λ1=l01/i=1210/20.1=60.199
查表得,φ=0.777
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
3]×
1.2×
1.2=12.117kN
f=N1/(φ1A)=12.117×
103/(0.777×
571)=27.311N/mm2≤[σ]=200N/mm2
非顶部立杆段:
λ2=l02/i=1800/20.1=89.552
查表得,φ=0.558
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×
(1.05+(24+1.1)×
1.2=13.067kN
f=N2/(φ2A)=13.067×
103/(0.558×
571)=41.011N/mm2≤[σ]=200N/mm2
考虑风荷载
Mw=ψc×
γQωklah2/10=0.9×
1.4×
0.16×
1.52/10=0.054kN·
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×
γQQ1k]lalb+ψc×
γQMw/lb=[1.2×
0.12)+0.9×
1.2+0.9×
0.054/1.2=11.569kN
f=N1w/(φ1A)+Mw/W=11.569×
571)+0.054×
106/7700=33.089N/mm2≤[σ]=200N/mm2
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×
0.054/1.2=12.519kN
f=N2w/(φ2A)+Mw/W=12.519×
106/7700=46.305N/mm2≤[σ]=200N/mm2
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N](kN)
40
按上节计算可知,可调托座受力
N=12.117kN≤[N]=40kN
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×
(0.16×
6×
2.8×
6+0.55×
4)=36.953kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×
1.05×
4.92/2=102.103kN.m
MT=36.953kN.m≤MR=102.103kN.m
混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×
(0.25×
2.8+0.55×
4)=21.924kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×
[1.05+(24+1.1)×
0.12]×
4.92/2=394.991kN.m
MT=21.924kN.m≤MR=394.991kN.m
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