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第五章斗式提升机
连续输送技术
斗式提升机
太原科技大学
2004年
第5章斗式提升机
5.1概述
提升机是用来在垂直或很大倾角的倾斜方向上输送散粒物料或成件物品的机械,输送散料时用斗式提升机,输送成件物品时用托架(摇架)提升机。
本章只讨论输送散料的斗式提升机。
5.1.1分类
1.按物料输送方向有:
竖直(垂直)斗式提升机,倾斜斗式提升机。
2.按牵引构件型式有:
带斗式提升机,链斗式提升机(单链和双链)。
3.按物料从料斗中卸出的方式有:
内斗式提升机,外斗式提升机。
4.按卸料方式有:
离心式卸料(高速斗式提升机),重力式卸料(低速斗式提升机)和混合式卸料。
5.按装载方式有:
挖取式(掏取式),流入式。
6.按料斗布置形式有:
稀疏型,密集型。
7.按料斗形式有:
深斗、浅斗、中深斗、鳞形斗、三角斗、梯形斗、组合斗等。
5.1.2特点及应用
1、优点
①结构比较简单、占地面积小、可垂直输送;②在全封闭罩壳内工作,减小灰尘对周围环境的污染;③必要时可把斗式提升机底部插入料堆中自行取料而不需其它辅助设备。
2、缺点
①所输送的物料受到限制,一般只能输送粉状、粒状、中小块状的散料,如煤、粮食、砂、化工原料等;过载敏感性大(特别是带斗式提升机易发生闷车现象),斗和链条易磨损,因此要求给料均匀;③机内较易形成粉尘爆炸的条件。
3、应用
目前国内生产的斗式提升机有四种形式:
D型、HL型、PL型、ZL型。
D带式HL锻造环链PL板式套筒滚子链ZL铸造链
型号参数为斗宽B1。
表5-1斗式提升机主要技术参数
型号
规格(mm)
高度H(m)
运量Q(t/h)
D型
160,250,350,400,500,630
4~30
3.1~66
HL型
300,400
4.5~30
16~47.2
PL型
250,350,450
5.0~30.
22~100
ZL型
25,35,45,60
8.0~29.
55~160
由表5-1可见,斗式提升机的输送量Q和提升高度H受到一定的限制。
这主要是由于牵引构件的强度不够。
近年来,由于钢绳芯带的发展,使牵引构件强度大大提高。
国外用钢绳芯带作牵引构件的斗式提升机的提升高度达350m,Q=2000t/h。
如此大的运量,其供料方法是小型斗式提升机向大型斗式提升机供料。
我国朝阳重型机器厂也从德国引进技术生产高效斗式提升机,芜湖起重运输机器厂也在研制大型高效斗式提升机。
可见,斗式提升机的应用前景是十分广阔的。
斗式提升机可广泛用于建材、化工、耐火材料、冶金、食品、铸造车间、面粉厂、粮库、港口、码头等各行各业,输送的典型物料有:
水泥、砂、煤、碱、耐火材料、化工原料、粮食、面粉等。
5.2斗式提升机的主要零部件(构造)
图5-2圆弧斗
图5-1斗式提升机构造
以垂直斗式提升机为例:
①传动平台;②上(头)部罩壳;③中部罩壳;④牵引构件;⑤导料板,⑥料斗;⑦下部罩壳;⑧张紧装置;⑨供料器;⑩驱动装置;(11)卸料口;(12)检查孔。
5.2.1料斗
料斗为承载构件。
1.结构形式及参数(图5-2)
①深斗(用于离心式卸料)
ξ=65°斗前壁斜度小、深度大,用于干燥、流动性好的物料。
②浅斗(用于离心式卸料)
ξ=45°用于湿的、流动性较差的物料。
③角斗(用于重力式卸料)
如图5-3所示,角斗有侧向导板,料斗密集布置,后一个斗卸出的物料落在前一个料斗的斗背上,用于输送大块物料、重的磨磋性大的物料及脆性物料。
此外还有梯形斗、折边斗、对数螺旋线斗、无底箕斗等。
图5-3角斗
主要参数:
B━料斗宽度,[mm]
━挖料角,[Deg.]
A━斗伸距,[mm]
ξ━斗张角(切角),[Deg.]
h1━料斗高度,[mm]
r━斗底圆弧半径,[mm]。
5.2.2牵引构件
①输送带(织物带、尼龙带、钢绳芯带等)②链条(焊接圆环链、套筒滚子链、板式链、铸造链)③钢丝绳
5.2.3料斗与牵引构件的固接
1.料斗与输送带
方法1:
应用螺钉将料斗固接在输送带上。
因输送带要绕过滚筒,故在连接处斗背呈凹球状,用扁头螺栓固定。
其特点是:
简单易行,但因带上打孔而使输送带强度降低,潮湿气体能进入输送带的衬垫层中,影响其寿命。
目前这种方法使用较多。
方法2:
用输送带上的橡胶凸头与料斗固定。
在输送带上预先做好一定形状的橡胶凸头,用以固结料斗。
其特点是输送带的强度不减弱,但输送带的制造工艺复杂。
目前这种方法用的不多。
2.链条与料斗的连接(以圆环链为例)
方法1:
斗背部固接
方法2:
斗侧面固接
5.2.4驱动装置
分为左装和右装。
从进料口方向看驱动装置,在左侧则为左装,在右侧则为右装。
组成:
电动机、传动装置(可为减速器或齿轮、皮带、链条)、驱动滚筒(或驱动链轮),还必须有制动逆止装置。
5.2.5张紧装置
采用螺杆张紧装置或重力式张紧装置将底部滚筒(链轮)张紧。
5.2.6其它
①传动检修平台:
安装驱动装置(左装、右装)
②上部罩壳:
使物料卸出,卸出的物料不应打到罩壳上
③导料板:
避免输送带在运行中碰到机壳上
④中部罩壳:
避免引起涡流和粉尘爆炸(分单筒和双筒)
⑤出料口:
呈水平和与水平的夹角呈45°
⑥供料口:
两种:
斜面与水平成45°,60°
⑦检查孔检视门:
用于维修和观察运行情况。
5.3斗式提升机的装料和卸料
装料和卸料对斗式提升机的工作情况及输送量的影响很大。
对装料和卸料的要求是:
装料要均匀,卸料量要符合输送量的要求;当料斗绕上驱动滚筒(链轮)上时能正确地进入卸料槽,不反撒到有载分支或掉入无载分支;卸料过程中,绝大部分物料不冲击头部罩壳;对高速斗式提升机,物料不碰撞到前面的料斗上。
5.3.1装料
1.供料方式有:
斗式提升机加料、带式输送机加料、螺旋输送机、给料机加料等。
2.装料方式有:
挖取式和流入式。
⑴ 挖取式(图5-4)
①当输送粉沫状、颗粒状、小块状的无磨磋性或磨磋性小的物料时采用挖取式装料。
这类物料不会产生很大的挖取阻力,允许的料斗运行速度较高,为0.8--2.0m/s,链斗卸车机和卸船机的斗式提升机直接插入物料堆中挖取物料。
②注意:
采用这种方法时,物料面高度应低于张紧滚筒(链轮)轴线的水平线,以免:
(a)超载,(b)反撒(装得太满而撒出)。
图5-4挖取式
③挖取阻力:
由许多阻力组成:
(a)料斗切割物料的阻力,(b)料斗与物料的摩擦阻力,(c)使物料具有一定速度的加速阻力,(d)牵引构件的弯曲阻力等。
一般地,上述诸力都难于精确计算,而只能通过实验确定。
另外还可采用一些经验公式进行计算(在后面介绍)。
图5-5流入式
⑵ 流入式(图5-5)
① 当输送块度较大和磨磋性大的物料(如砾石、矿石、焦炭、大块煤)时,由于挖取这些物料的阻力很大而采用流入式装料(即物料直接流入料斗内)。
料斗的运行速度较低,一般不超过1.0m/s.
②注意:
料斗应连续密集地布置,且装料口的下缘到滚筒轴线高度h要有一定值,使料斗达到要求的装载量(填装系数),避免大量物料落入机座中,增加了挖取阻力。
⑶ 讨论
无论是哪种装料方式,都不是绝对化的。
实际情况往往是既有挖取又有填装。
另外,根据目前的发展情况,对干燥的、流动性好的物料也可采用流入式装料。
通过合理确定各种参数而实现流入式装料。
所谓的高效斗式提升机采用的就是流入式装料。
5.3.2卸料
1.卸料方式
图5-6斗内物料颗粒
受力分析
物料从料斗卸出的方式有三种:
离心式、重力式、混合式。
属于哪一种卸料方式,取决于:
驱动滚筒(链轮)的转速n、半径r和料斗的尺寸。
为了解它们之间的关系,先分析斗内物料的受力:
装有物料的料斗在上升的垂直分支作等速直线运动,其中的物料颗粒只受重力mg作用。
当料斗与牵引构件一起开始绕上滚筒时,除受重力作用外,还有离心力mrω2的作用。
两力的合力N与滚筒的垂直轴线交于一点P,此点称为极点。
极点P与滚筒水平轴的距离h称为极距。
由两三角形相似有:
(5-1)
以ω=πn/30代入上式有:
m(5-2)
重力式离心式混合式
图5-7卸料方式
由上式可见:
极距h只与滚筒转速n有关。
当n增加时,h值减小,离心力与重力之比增加;当n减小时,h增加,离心力与重力之比减少。
讨论:
1)卸料方式(图5-7)
①许多研究工作表明:
当h≤ra,即极点P在传动滚筒圆周内时,离心力远大于重力,所以斗内物料颗粒向斗外边缘移动并抛出;此种卸料方式就称为离心式卸料。
②当h≥rb时
即P点在料斗外边缘圆周以外时,重力远大于离心力,所以斗内物料颗粒向斗内边缘滑动并在重力作用下抛出。
这种卸料方式称为重力式卸料。
③当ra 即P点在滚筒圆周外, 料斗外边缘圆周以内时,斗内物料颗粒部分沿斗内壁滑动并抛出,部分沿斗外壁滑动并抛出。 这种卸料方式称为混合式卸料。 2)适用范围 ①离心式卸料适用于干燥、流动性好的粉状、粒状和小块状物料。 主要以胶带作牵引构件,料斗运行速度较高(一般为1.0~2.0m/s,vmax=5.0m/s),料斗稀疏布置,可用深斗,间距使卸出的物料不打到前一个斗上。 ②重力式卸料适用于输送流动性差、潮湿的、重的、磨磋性大的及脆性物料。 料斗连续密集布置,用于垂直或倾斜提升的链式提升机上,料斗运行速度较低, 料斗也可用深斗,此外也常采用三角斗。 图8有导向链轮的卸料 ③混合式卸料适用于输送潮湿的、流动性差的粉状或小粒状物料。 料斗运行速度中速,可采用稀疏布置的浅斗。 同时,对混合式卸料,当斗侧壁与链固接时,可在空载分支上方设置导向链轮,以使物料基本上是在重力的作用下而自由卸出。 5.4斗式提升机的卸料过程和头部罩壳设计 为使物料在斗提机头部卸出时不强烈撞击罩壳,因此必须要了解斗式提升机的卸料过程,分析物料及物料流的运动情况,绘制抛料曲线,以便正确合理地设计斗式提升机的头部罩壳。 5.4.1料斗的瞬间装载量和标准填装 1.对数螺旋线 图5-9 为求料斗在不同位置的瞬时装载量,设内摩擦系数为零的理想物料(如液体)装入斗内(图5-9),则物料在斗内垂直向上运动,表面近似为平面。 随着斗内物料的增加,水平面上升,直至与料斗斗缘相平行为止。 料斗旋转时,位于物料表面上的理想物料颗粒除受重力作用外,还受离心力作用,两者的合力N要通过共同的极点P,而各物料表面趣于与合力N垂直的唯一平坦曲线只有圆周(柱)。 因此,将相对于旋转料斗为静止的物料(ρ=0)与运动的物料分开的假设表面只能是一个圆柱面。 当斗内物料较少时,这一表面为半径R'圆周上的一段弧cd,而料斗中处于静止状态物料的最大量受半径R0的弧ab所限制,用图中阴影部分的面积来表示。 当斗内装有内摩擦系数μ=tgρ的散料时,这种物料的表面与μ=0的物料表面之间可能形成一小于或等于堆积角ρ的角度。 图5-10斗内物料层 现研究所形成的曲线: 讨论在料斗中的物料瞬间装载量表面形成的曲线性质。 取曲线ae(图5-11)上的一段无限小线段ds,将该线段放大示于图5-12。 通过线段ds一端点,引以半径为R的一段圆弧MM',用直线连接点M,M'和M,M1,考虑到△MM1M’无限小,故可认为: M1M'=MM'tgρ (1) 图11斗内物料表面 若取θ逆时针方向为正,则曲线的负增量与θ角的增量dθ相对应。 因此,M1M'=-dR; MM'=Rdθ 向逆时针转过dθ(为正),曲线增量M1M’为负(减小) 代入 (1)式有: -dR=Rdθtgρ;dR/R=-dθtgρ 积分: ∫dR/R=-tgρ∫dθ;lnR=-tgρ×θ+C 边界条件: 当θ=0时,R=R0则C=lnR0 所以,lnR-lnR0=-tgρ×θ,ln(R/R0)=-tgρ×θ (5-3) 右螺旋线 图5-12 此式为一对数螺旋线方程。 所以图中曲线ae即为一条起自极点P,并经过料斗边缘的对数螺旋线的一段,它与料斗形成封闭空间,在此空间内的装料量也即料斗的最大装料量。 由于堆积角ρ可以由圆弧ad的切线ak逆时针方向量取,也可顺时针方向量取,如下图,如此时仍取角θ的逆时针方向为正,则半径R的增量与θ角增量dθ相对应,即得到: 左螺旋线(5-4) 图5-13对数螺旋线 对数螺旋线的作法(图5-13): 1)按比例画滚筒、料斗尺寸,并取斗刚绕上滚筒的位置; 2)求极距h量取极点P; 3)求R。 : 由P点连斗刚绕上滚筒时的外边缘距离; 4)等分θi; 5)代入方程求Ri。 2.对数螺旋线的应用 由以上讨论可知,应用对数螺旋线可确定物料在料斗内的装料量(最大)。 (a)(b) 图5-14对数螺旋线的应用 一般情况下,很容易确定应该通过料斗的哪一边缘作对数螺旋线。 如图5-14(a),通过斗外边缘作对数螺旋线不能说明任何问题,而过斗内边缘作两条对数螺旋线,其中右螺旋线也不能定出装料量(形不成封闭空间),而只有左螺旋线才能与料斗形成最大封闭空间。 因此,该曲线才是所求曲线。 在图5-14(b)中,所作两条对数螺旋线,左螺旋线与斗形成的封闭空间,即料斗装载量远小于实际装载量,这显然是不合理的,只有右对数螺旋线与料斗的交线形成的封闭空间是合理的。 在某些情况下,通过料斗两边缘所作对数螺旋线都不能与料斗形成封闭空间,此时,由两条对数螺旋线相交可形成一封闭空间。 3.瞬时装料量和标准填装 前面讲过,离心式卸料物料沿斗外边缘卸出,重力式卸料物料沿斗内边缘卸出。 那么,在不同位置时,这两种卸料方式的物料瞬间装载量如下图所示: 料斗绕上滚筒后某一位置时的最大装载量为瞬时装载量。 由图5-15可见,料斗在不同位置时装料量在不断地变化。 离心式卸料: 通过斗外边缘作右螺旋线。 最初,瞬时装料量随料斗的转角而有所增加;而后,便在某种程度上均匀地减少。 因此,离心式卸料,当斗刚绕上驱动轮时,如没有物料被抛出,那么在开始阶段是没有或很少有物 离心式卸料瞬间装料量 重力式卸料瞬间装料量 图5-15瞬时装载量和标准填装 料从斗内抛出。 只有当沿水平轴线转角超过15~20°时才开始强烈卸出,直到进入下降的直线分支。 过斗外边缘所画对数螺旋线,还能截划出某一微小面积,这一微小面积内的残留物料只有料斗到直线下降分支、离心力消失,才开始从斗中卸出。 重力式卸料: 开始时料斗的瞬时装料量也由过斗外边缘所在的右螺旋线确定。 重力式卸料在料斗旋转接近90°位置再转过一个小角度后,物料便相当集中地由斗内边缘卸出,不象离心式卸料那样分散。 由以上分析,要防止物料反撒回斗提机底部,只要料斗内的装料量不超过料斗刚进入旋转运动时的瞬时装料量,就不会有物料过早从斗内抛出而返回斗提机底部。 我们把料斗刚绕上滚筒(链轮)时的料斗允许最大装料量称为标准填装。 实际上,料斗装填受很多因素的影响,当装料量大于标准填装时,其多余物料要有一定时间才能滑至斗边缘而抛出,而此时,料斗已转到一个新的位置。 因此,即使反撒也是少量的,而装料量的增加有助于输送能力的提高。 5.4.2物料质点在斗内的运动分析 由上面分析知: 料斗内的物料在不同位置抛出时,是向斗的内缘或外缘滑动,然后抛出。 因此,下面我们研究物料在斗内的滑移方向、路径和速度。 1、物料质点的运动方程 一般地,物料是沿着对数螺旋线面滑移的,但为研究方便,作下列假定: ①滑移面为平面,且此平面相对于斗壁是不动的,即近似地以所研究的物料质点所在位置与斗缘连线的平面代替通过该质点与斗缘的对数螺旋线(面)。 因此,物料在斗内的运动可视为沿驱动轴旋转的平面上的运动; ②处在同一平面(滑移面)上的质点无相对互作用力。 图5-16物料质点受力分析 现研究斗内物料质点(小颗粒)沿旋转滑移面的运动情况(图5-16)。 当平面处于A0B0位置时,在平面上的颗粒M0开始滑动。 此时平面的位置为(r0,0),平面上M0点的位置为(l0)。 当平面以匀角速度ω绕轴O旋转ωt后到达位置AB,此时,颗粒质点从M0位置滑移到M点.颗粒质点在运动过程中受以下诸力作用: 图中0—滑移面与垂直轴线的夹角 ①重力: dm·g; ②上,下层物料的正压力: N,N+dN; ③物料层间相对运动摩擦力: Ntgρ,(N+dN)tgρ; ④质点离心力: rω2dm; ⑤颗粒沿平面运动的加速度引起的惯性力: dm·d2s/dt2; ⑥根据达朗贝原理,颗粒在旋转平面上作相对运动而引起的附加加速度(哥氏加速度)产生的附加惯性力: 2ωvdm=2ωdm·ds/dt 将离心力分解为dT'和dN',由两△相似: r0/r=dN'/(rω2dm) dN'=r0ω2dm (5-5)→ (l0+s)/r=dT'/(rω2dm) dT'=(l0+s)ω2dm(5-6) 考虑切向受力平衡: ∑FT=0 (物料质点在切线方向受力为零)有: 即 (5-7) 法向受力平衡: ∑FN=0 即: (5-8) 将(5-8)式代入(5-7)式有: (5-9) 上式消去dm,且等式两边同除以ω2得: (5-10) 上式即为物料在斗内的运动方程。 2.相对滑移速度vr和相对滑移路程S 为求相对滑移速度vr和相对滑移路程S,只需将(5-10)式积分。 初始条件: 当中ωt=0时,s=0,ds/d(ωt)=0 经积分后得: (5-11) 将(5-11)式对时间积分,可得vr: (5-12) 式中: μ━物料的内摩擦角,μ=tgρ这里ρ有正负之分。 ∵在dN表达式中, 当ω较大时,dN为负。 因此,特规定: 当物料沿斗内壁靠重力卸出,∑FN>0,ρ取为正; 当物料沿斗外壁靠离心力卸出,∑FN<0,ρ取为负。 对0也作同样规定。 h━极距; 0━物料开始在滑移面上滑移时,滑移面垂线与轴垂线的夹角,顺时针为正,逆时针为负; r0,l0━见前面说明。 3.物料在滑移面上滑移时的位置参数l0,r0,0的确定 为了求得滑移路程S和滑移速度vr的值,必须确定初始位置参数l0,r0,0。 图解法: 1)斗内任意物料颗粒l0,r0,0的确定 图解法步骤: ①按比例绘出驱动轮和料斗的轮廓; ②确定料斗在驱动轮上的位置: 引自极点P的螺旋线(螺旋线样板),同时过料斗边缘和所求合理M0点,从而定出斗位置(离心式卸料M0与斗外边缘相连;重力式卸料M0与斗内缘相连)。 ③连接M0与斗缘成直线,并延长与回转中心O的距离即为r0; ④A0与M0的距离为l0; ⑤直线OA0与垂直轴OY的夹角即为0。 说明: (1)l0,r0的值与斗位置无关。 因此,任意位置的斗,直接连M0与斗缘直线即可定出l0,r0; (2)l0有正负之分,l0与滑移面同向为正,反之为负。 的解析求解法: 物料颗粒开始滑移的初始条件是: =0,S=0,ds/dt=0,d2s/dt2=0 由式(5-9),则有: (5-13) (5-14) (5-15) 要注意l0和ρ的正负号。 若所求出的0是一过大的负值,说明物料在料斗开始旋转时就已经在运动了。 2)物料从开始滑移到由料斗卸出时料斗转角ωt的确定 前面已给出滑移速度和滑移路程的计算式。 而在实际设计中,往往是要确定颗粒自料斗卸出时的转角ωt。 离心式卸料重力式卸料 (l0为正,为负,0为负)(l0为正,为负,0为负) 图5-17图解法确定l0,r0,0 物料自斗内卸出可以有三种情况: a)沿滑移面而卸出;b)尚未到达料斗边缘就离开滑移滑移面而卸出;c)当斗旋转到达直线分支时,物料还未滑移到料斗边缘。 下面分别讨论上述三种情况。 ① 物料颗粒可以滑移到料斗边缘而卸出(图5-18) 此种情况下,滑移路程S=l(见图5-18),由式(5-11)可求出颗粒自开始滑移起到从料斗内卸出止,料斗的转角ωt。 为简化计算,可按下面的经验公式计算: (5-16) 所以 (度)(5-17) 式中系数是由rad→deg.而来. 将式(5-16)对时间求导,可得颗粒离开料斗时相对滑移速度vr: (5-18) 图5-18颗粒滑移到斗缘而卸出图5-19颗粒未滑移到斗缘而卸出 ②物料颗粒未滑移到料斗边缘就脱离滑移面而卸出(图5-19) 物料颗粒在滑移面上滑移时,当料斗旋转ωt=(ωt)'后,颗粒在滑移面上受正压力N及其增量dN降低到零。 此时颗粒就从滑移面脱离。 所以滑移路程l'<l(见上图)。 为求(ωt)',可用线解法求解: 根据已知的r0、h、0、ρ、l查机工版p.112图4-17和4-18可得(ωt)'。 也可用下式计算: (rad) 由于预先不知道颗粒在滑移面上滑移时属于哪一种情况,因此要计算或查出每一情况下的ωt值,并加以比较。 若由式(5-17)计算(或由图17查)得的ωt值大于图4-18查得的(ωt)'值,说明物料未到达料斗边缘就已离开滑移面,因此,(ωt)'为正确值,S=l'。 否则,用ωt值计算S及vr,S=l. ③料斗旋转到下降直线分支,物料颗粒仍未滑移到斗边缘 图5-20t0的确定 当r0/h值较大时,在料斗最深处的物料颗粒。 此时,料斗回转角 ωt=(ωt)0, 在用作图法求θ0时,同时即可将(ωt)0量出(图5-20)。 也可用计算公式: 如图(5-20): (5-19) (5-20) 根据(ωt)0即可求出l''及vr: (5-21) (5-22) 对离心式卸料,应满足: (ωt)'<(ωt)或(ωt)<(ωt)0.否则就要用(ωt)0来计算S(l'')及vr。 5.4.3抛料曲线及头部罩壳的绘制 1.抛料曲线 绘制抛料曲线的目的: 1)检验料斗能否卸空;2)确定头部罩壳尺寸。 物料颗粒在离开料斗边缘或滑移平面时,其相对运动速度为vr,同时,还具有滑移面旋转的圆周速度(牵连速度)vc,故绝对速度为: (5-23) 如果物料能滑移到斗缘,则: vc=raω (重力式) vc=rbω(离心式) 如果物料未滑移到斗缘就卸出,则: vc=r’ω 图5-21抛料曲线绘制 式中: r'━卸出点到转轴O的距离 ω━驱动轮角速度 上图为离心式卸料,物料从斗外边缘抛出的轨迹。 先确定斗内任一点M0及l0,r0,0,然后根据S=l按式(5-17)求出ωt,则: θ=θ0+ωt(注意正负) 由M点按比例作 物料抛出后做斜抛运动,建立坐标系如图,则: (5-24) 上式为物料运动方程。 实际上,只要对料斗内最早抛出(斗缘)和最晚抛出(斗底)物料的几个点作抛料曲线,即可绘出抛料曲线的包络线。 离心式卸料: 三点;重力式卸料: 两点。 2.头部罩壳 头部罩壳应比包络线略大,使物料抛出时对罩壳无强烈冲击。 为使物料能落入卸料导槽中,导料槽底板应有一定高度Z0,Z0太大有效提升高度降低,一般Z0应比K底(见图4-21)。 5.4.4料斗形状结构讨论 斗提机能否卸空、是否反撒是评价斗提机质量的重
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