整理快拆架立杆稳定性计算Word格式.docx
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经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×
1.220=4.47kN
3.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.9*1.4NQ=12.75kN
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=12.75kN;
——轴心受压立杆的稳定系数,λ=l0/i,λ=4.0*1000/15.9=252由查附表A.0.6得到;
i——计算立杆的截面回转半径(mm);
查附表B得到i=15.9
A——立杆截面积(mm2);
查附表B得到A=506
W——立杆截面模量(mm3);
查附表B得到W=5260
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.056kN.m;
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0——计算长度(m);
参照《扣件式规范》,由公式(5.4.6-1)或(5.4.6-2)计算
顶部立杆段l0=k1u1(h+2a)=1.155*1.333*(1.4+0.6*2)=4.0
(1)
非顶部立杆段l0=k1u2h=1.155*2.223*1.4=3.6
(2)
k1——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155;
u1——计算长度系数,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》表C-2;
u=(1.403-1.298)/3*1+1.298=1.333
u2——计算长度系数,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》表C-4;
u=(2.492-2.089)/3*1+2.089=2.223
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.6m;
h——步距;
h=1.40m;
公式
(1)的计算结果:
=23.988N/mm2,立杆的稳定性计算
<
[f],满足要求!
公式
(2)的计算结果:
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.015;
公式(3)的计算结果:
=66.59N/mm2,立杆的稳定性计算
七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》的相关要求外,还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求:
a.梁板模板支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;
c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计:
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;
b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;
c.支撑架步距以0.9--1.8m为宜,不宜超过1.8m。
3.支撑架搭设的要求:
a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;
c.确保每个轮扣节点和钢管的质量是满足要求的,每个轮扣节点均应扣牢扣实,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
4.施工使用的要求:
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
模板支架搭设高度为2.55米,搭设尺寸为:
楼板模板为12mm厚建筑模板,混凝土楼板按120mm厚度取值计算。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×
0.150×
1.200+0.350×
1.200=4.920kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×
1.200=3.600kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=120.00×
1.80×
1.80/6=64.80cm3;
I=120.00×
1.80/12=58.32cm4;
(1)抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.100×
(1.2×
4.920+1.4×
3.600)×
0.300×
0.300=0.098kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.098×
1000×
1000/64800=1.520N/mm2
面板的抗弯强度验算f<
(2)抗剪计算
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.600×
0.300=1.970kN
截面抗剪强度计算值T=3×
1970.0/(2×
1200.000×
18.000)=0.137N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<
[T],满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<
[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×
8.520×
3004/(100×
6000×
583200)=0.134mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.000×
0.300=1.125kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×
0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×
0.300=0.900kN/m
静荷载q1=1.2×
1.125+1.2×
0.105=1.476kN/m
活荷载q2=1.4×
0.900=1.260kN/m
2.方木的计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=3.283/1.200=2.736kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
2.74×
1.20×
1.20=0.394kN.m
最大剪力Q=0.6×
1.200×
2.736=1.970kN
最大支座力N=1.1×
2.736=3.612kN
方木的截面力学参数为
W=5.00×
10.00×
10.00/6=83.33cm3;
I=5.00×
10.00/12=416.67cm4;
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.394×
106/83333.3=4.73N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
截面抗剪强度计算值T=3×
1970/(2×
50×
100)=0.591N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形v=0.677×
2.130×
1200.04/(100×
9500.00×
4166666.8)=0.755mm
方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取方木的支座力P=3.612kN
均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩M=1.807kN.m
经过计算得到最大支座F=16.114kN
经过计算得到最大变形V=0.4mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=49.00cm3;
截面惯性矩I=245.00cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.807×
106/1.05/49000.0=35.12N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形v=0.4mm
顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
(1)脚手架钢管的自重(kN):
NG1=0.149×
7.000=1.042kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
NG2=0.350×
1.200=0.504kN
1.200=5.400kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.946kN。
1.200=4.320kN
N=1.2NG+1.4NQ=14.38kN
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=14.38kN;
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm);
i=1.60
A——立杆净截面面积(cm2);
A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3);
W=4.49
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.052kN.m;
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.163;
u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;
u=1.75
a=0.10m;
=130.73N/mm2,立杆的稳定性计算
=53.72N/mm2,立杆的稳定性计算
框架梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数
梁模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨;
用以支撑内层龙骨为外龙骨,即外龙骨组装成梁侧模板时,通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结,
每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=15mm,弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木,截面50×
100mm,每道内楞1根方木,间距150mm。
外楞采用方木,截面50×
100mm,每道外楞2根方木,间距400mm。
穿梁螺栓水平距离400mm,穿梁螺栓竖向距离450mm,直径20mm。
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
——混凝土的重力密度,取25.000kN/m3;
t——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取1.000h;
T——混凝土的入模温度,取35.000℃;
V——混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.500m;
1——外加剂影响修正系数,取1.000;
2——混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=7.090kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=7.100kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,
按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度计算
f=M/W<
W——面板的净截面抵抗矩,W=40.00×
1.80/6=21.60cm3;
[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。
M=ql2/10
其中q——作用在模板上的侧压力,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×
0.40×
7.10=3.41kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×
4.00=2.24kN/m;
l——计算跨度(内楞间距),l=150mm;
面板的抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm2;
经计算得到,面板的抗弯强度计算值0.588N/mm2;
面板的抗弯强度验算<
2.挠度计算
[v]=l/250
其中q——作用在模板上的侧压力,q=2.84N/mm;
l——计算跨度(内楞间距),l=150mm;
E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2;
I——面板的截面惯性矩,I=40.00×
1.80/12=19.44cm4;
面板的最大允许挠度值,[v]=0.600mm;
面板的最大挠度计算值,v=0.008mm;
面板的挠度验算v<
[v],满足要求!
四、梁侧模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
本算例中,龙骨采用木楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
内楞计算简图
1.内楞抗弯强度计算
其中f——内楞抗弯强度计算值(N/mm2);
M——内楞的最大弯距(N.mm);
W——内楞的净截面抵抗矩;
[f]——内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。
其中q——作用在内楞的荷载,q=(1.2×
7.10+1.4×
4.00)×
0.15=2.12kN/m;
l——内楞计算跨度(外楞间距),l=400mm;
内楞抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
经计算得到,内楞的抗弯强度计算值0.407N/mm2;
内楞的抗弯强度验算<
2.内楞的挠度计算
其中E——内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2;
内楞的最大允许挠度值,[v]=1.600mm;
内楞的最大挠度计算值,v=0.005mm;
内楞的挠度验算v<
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载下的三跨连续梁计算。
本算例中,外龙骨采用木楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外楞计算简图
3.外楞抗弯强度计算
其中f——外楞抗弯强度计算值(N/mm2);
M——外楞的最大弯距(N.mm);
W——外楞的净截面抵抗矩;
[f]——外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。
M=0.175Pl
其中P——作用在外楞的荷载,P=(1.2×
0.45=2.54kN;
l——外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=400mm;
外楞抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
经计算得到,外楞的抗弯强度计算值1.067N/mm2;
外楞的抗弯强度验算<
D.环境影响研究报告
4.外楞的挠度计算
v=1.146Pl3/100EI<
(6)列出选定的评价方法,并作简单介绍。
其中E——外楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2;
(6)评价结论。
外楞的最大允许挠度值,[v]=1.600mm;
外楞的最大挠度计算值,v=0.012mm;
外楞的挠度验算v<
(4)跟踪评价的结论。
五、穿梁螺栓的计算
2)预防或者减轻不良环境影响的对策和措施。
主要包括预防或者减轻不良环境影响的政策、管理或者技术等措施。
计算公式:
N<
[N]=fA
(2)安全验收评价。
其中N——穿梁螺栓所受的拉力;
7.作出评价结论 A——穿梁螺栓有效面积(mm2);
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
穿梁螺栓的直径(mm):
14
(7)列出安全对策措施建议的依据、原则、内容。
穿梁螺栓有效直径(mm):
11
①主体是人类;
穿梁螺栓有效面积(mm2):
A=95.000
表四:
项目排污情况及环境措施简述。
穿梁螺栓最大容许拉力值(kN):
[N]=15.64
穿梁螺栓所受的最大拉力(kN):
N=1.278
穿梁螺栓强度验算满足要求!
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