化工原理计算试题Word文档下载推荐.docx
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注:
当地大气压为750mmHg柱。
U=36/3600/(0.785×
0.0762)≈2.2m/s
(1)在2-2与3-3截面列B.eq.5分
Z2+p/ρg+U22/2g+He=Z3+P3/ρg+U32/2g+Hf2-3
∵U2=U3不计Hf2-3
∴He=(Z3-Z2)+(P3+P2)/ρg
=0.2+(2.5+0.525)/(103×
9.81)×
104
=30.5mH2O柱
在1-1与4-4列B.eq.
He=ΔZ1-4+Hf1-4+Hf3-4
∴ΔZ1-4=He-(Hf1-4+Hf3-4)=30.5-(0.2+0.5)=29.8m
∴升扬高度为29.8m
(2)Pa=Heqvρg/η=30.5×
0.01×
9.81/0.7=4.27KW3分
(3)在1-1与2-2列B.eq,得5分
0=Z2+(-P)/ρg+U22/2g+Hf1
-P=Z2ρg-U22ρ/2-Hf1-ρg
=-(4.8×
9.8+2.2/2×
103+0.2×
=-515×
102N/M2=515×
102/(0.981×
105)×
735.6=386mmHg(表)
-P2=真空度∴吸入管路上真空表读数为386mmHg柱=0.525at
3.j01c20113
用离心泵将原油从油库沿管内径为0.15m、长2公里(包括局部阻力的当量长度)的水平管送往炼油厂。
输油量为40m3/h。
油泵的总效率为0.65,求泵的轴功率。
某天,该油泵突然发生故障,于是开动一台备用泵,其压头仅为原来泵的80%,问此泵能输送原油多少m3/h。
输送条件下,原油的密度为890kg/m3,粘度为0.4Pas。
设油库和炼油贮罐均为常压。
答案:
该题条件下,油泵所耗功率完全用于克服管路阻力。
⑴A=(π/4)(0.15)2=0.0177m2 u=40/(3600×
0.0177)=0.63m/s
Re=duρ/μ=0.15×
0.63×
890/0.4=210(层流)λ=64/Re=64/210=0.304
Hf=λ(l/d)(u2/2g)=0.304×
(2000/0.15)×
[0.632/(2×
9.81)]=82.1m
Ws=40×
890/3600=9.9kg/s∴N=82.1×
9.9/(1000×
0.65)=12.3kw
⑵H′=0.8Hf=65.7m△Pf=65.7×
890=5.736×
105N/m
对于层流△Pf=32lμu/d
∴u=△Pfd/(32lμ)=5.736×
105×
0.15/(32×
2000×
0.4)=0.504m/s
V=3600×
0.504×
0.0177=32.1m3/h
4.j01a150616
如图,离心泵将敞口槽中的碱液打入吸收塔,泵吸入管路为φ108×
4mm,长2m的钢管。
泵压出管路为φ76×
3mm,长30m的钢管,压出管路上装有标准阀一只,闸阀一只,90℃弯头4只。
在压出管路上还装有孔板流量计,孔板孔径为40mm,孔流系数C=0.62,水银差压计读数R=456mm。
吸收塔喷咀处压力为0.5kgf/cm2(表压),碱液密度ρ=1100kg/m3,泵的效率η=0.6,直管阻力系数λ=0.02(吸入、压出管道取近似相同值),ξ弯头=0.75,ξ标准阀=6,ξ闸阀=0.17,ξ孔板=8,试求泵所需功率。
j01a150616
V=(π/4)×
0.042×
0.62[2g×
0.456×
(13600-1100)/1100]0.5=0.00785m3/s
u1=0.00785/[(π/4)×
0.12]=1m/su0=1×
(0.1/0.07)2=2.04m/s
Σhf=(0.02×
2/0.1+0.5)×
12/2g+(0.02×
30/0.07+4×
0.75+6+0.17+8)×
2.042/2g=5.51m
He=5.51+(20-1.5)+0.5×
104/1100+2.042/2g=28.77m
N=28.77×
0.00785×
1100/(102×
0.6)=4.084kw
5.j02b100556
用泵将贮槽1中的石油送至高位槽2中,两槽液面恒定不变,且其液面差为15m。
管子规格为φ89×
4.5mm,管路总长为200m(包括局部阻力的当量长度内。
)要求流量为21m3/h。
已知石油密度为920Kg/m3,粘度为0.5N.S/m2。
试计算:
(1)由于阻力引起的压降;
(2)泵的有效功率;
(3)整理并写出管路特性曲线方程(注明式中变量的单位)
(1)ΔP=λ(l/d)(ρU2/2)
U=21/(3600×
0.785×
0.082)=1.16m/s
Re=0.080×
1.16×
920/0.5=170.8层流
λ=64/Re=0.374
ΔP=0.374×
(200/0.08)×
920×
1.162/2=5.79×
105N/m2
∑hf=5.8×
105/920=629.9J/Kg
(2)Ne=QHP/1000
H=gΔZ+∑hf=9.81×
15+629.9=777J/Kg
(3)Ne=21×
777/(3600×
1000)=4.17KW
在层流范围内
L=ΔZ+∑hf/g
=ΔZ+64/(duρ/μ)×
(∑1/d)(1/2g)(Q2/(0.785d2)2)
=15+1.104×
104QQ为m3/s
6.j02b150646欲用离心泵在两敞口容器间输液,该水泵铭牌标有:
流量39.6m3/h,扬程15m,轴功率2.02Kw,效率80%,配用2.8KW电机,转数1400r/min。
今欲在以下情况使用是否可以?
如不可时采用什么措施才能满足要求(要用计算结果说明)
(1)输送比重为1.8的溶液,流量为38m3/h,扬程30m。
(2)输送比重为0.8的油类,流量为40m3/h,扬程30m。
(3)输送比重为0.9的清液,流量为30m3/h,扬程15m。
(1)电动机功率不够
N=38/3600×
15×
1800/(102×
0.8)=3.5KW换大电机
(2)扬程不够
H/H′=(n/n′)2
15/30=(1400/n′)2n′=1980
增加n=1980转/分。
检查功率:
N/N′=(n/n′)3
2.02/N′=(1400/1980)3N′=5.72KW
换一电机功率为5.72KW,n=1980转/分。
(3)可以使用。
通过关小出口阀调节至工作点。
7.j01c201218
如下图所示的输水系统,用泵将水池中的水输送到敞口高位槽,管道直径均为φ83×
3.5mm,泵的进、出管道上分别安装有真空表和压力表,真空表安装位置离贮水池的水面高度为4.8m,压力表安装位置离贮水池的水面高度为5m。
当输水量为36m3/h时,进水管道的全部阻力损失为1.96J/kg,出水管道的全部阻力损失为4.9J/kg,压力表的读数为2.5kgf/cm2,泵的效率为70%,试求:
⑴两液面的高度差H为多少m?
⑵泵所需的实际功率为多少KW?
⑶真空表的读数多少kgf/cm2?
解:
⑴取截面0-0,1-1,2-2,3-3如图,在截面2-2和3-3间列柏努利方程以2-2为基准面(目的求H3)H2g+(p2/ρ)+(u22/2)=H3g+(p3/ρ)+(u32/2)+hf2-3
∵1[at]=9.807×
104N/m2=1[kg/cm2]u=Q/A=(36/3600)[(π/4)0.0762]=2.21m/s
(2.5×
9.807×
104/103)+(2.212/2)=H3×
9.81+4.9
245.2+2.44=9.81H3+4.9H3=242.74/9.81=24.74[m]
∴H=H3+5=24.74+5=29.74[m]
⑵在0-0和3-3间列柏努利方程以0-0为基准面(求We)
H0g+(p0/ρ)+(u02/2)+We=H3g+(p3/ρ)+(u32/2)+hf0-3
We=H3g+hf0-3=29.74×
9.81+(1.96+4.9)=298.62[J/kg]
Ms=Vsρ=(36/3600)×
103=10[kJ/s]Ne=Ms·
We=10×
298.62[W]
N实=Ne/η=2986.2/0.70=4267[W]=4.267[kW]
⑶在C-C和H间列柏氏方程以0-0为基准面
H0g+(p0/ρ)+(u02/2)=H1g+(p1/ρ)+(u12/2)+hf0-1
(pa–p1)/ρ=4.8×
9.81+(2.212/2)+1.96=51.49m2/s2
=51.49×
103/(9.807×
104)[at]=0.525[kgf/cm2]
8.j02b20066
用一离心泵将20℃的水,由池中送至高位槽C。
其流程如图a所示。
已知泵的排出口压力表B读数为2.5at(表压),排出段管总长为180m(包括局部阻力的当量长度),系统的摩擦系数λ可取0.024。
其它数据如图a所示。
(1)系统输送的流量m3/h;
(2)若系统所用泵为3B33型离心泵,其特性曲线如图b所示。
试求泵的工作点及克服系统阻力所耗的轴功率;
(3)如果泵的吸入底阀A轻微堵塞,则系统的流量、泵的扬程及出口压力表读数有何变化?
若严重堵塞有何现象发生?
试用图说明。
j02b20066
解:
(1)qv=?
m3/h5分
在B-B及C-C面上列柏努利方程
UB2/2g+PB/ρg+ZB=UC2/2g+0+Zc+∑HfB-CUC=0
∑Hf=λ(l/d)UB2/2g (λ(l/d)-1)UB2/2g=25-18=7.0
UB2/2g=7/(λ(l/d)-1)=7/(0.024×
180/0.1-1)=0.166
∴UB=1.8m/s
qv=(π/4)d2UB=(π/4)×
0.12×
1.8=0.01417m3/s=51.0m3/h
(2)⑴工作点:
由qv查图b得工作点P(51,31)10分
∴H=31.0mη=70%
⑵Pf=?
在0-0及C-C列方程:
0+H=ZC+∑Hf0-C∑Hf0-C=H-ZC
∑Hf=31-(18+0.5+1.5)=11.0
Pf=11×
51×
1000×
9.81/(3600×
0.7×
103)=2.18KW
(3)略5分
9.j01b15183
如图所示,槽内水位维持不变。
槽底部与内径为100mm钢管相连,管路上装有一个闸阀,阀前离管路入口端15m处安有一个指示液为汞的U形压差计,测压点与管路出口端之间距离为20m。
(1)当闸阀关闭时测得R=600mm,h=1500mm;
当闸阀部分开启时,测得R=400mm,
h=1400mm,管路摩擦系数取0.02,入口处局部阻力系数取0.5,问每小时从管中流出水量为多少m3。
(2)当阀全开时(取闸阀全开Le/d=15,λ=0.018),测压点B处的静压强为若干N/m2(表压)。
j01b15183
解:
(1)当闸阀全关时,根据静力学关系:
(ZA+h)ρg=RρHgg
得水槽液位高度:
ZA=RρHg/ρ-h=0.6×
13.6-1.5=6.66m
(2)闸阀部分开启时
列A-A与B-B截面伯努利方程式
ZA=uB2/2g+PB/ρg+∑hfAB
PB/ρg=(RρHg-hρ)/ρ=(0.4×
1.36×
104-1.4×
1000)/1000=4.04m
ZA-PB/ρg=uB2/2g+(λ(L/d)+ζ)uB2/2g=(1+λ(L/d)+ζ)uB2/2g
6.66-4.04=(1+0.02×
15/0.1+0.5)uB2/2g=4.5uB2/2g
∴uB=
=3.38m/s
V=(π/4)×
d2u×
3600=0.785×
3.38×
3600=95.5m3/h
(3)当闸阀全开时,列A-A与C-C截面伯努利方程:
ZA=uc2/2g+∑hfA-C=(1+λ(L+Le)/d+ζ)uc2/2g
6.66=(1+0.018(35/0.1+15)+0.5)uc2/2g
解得uc=4.02m/s
由A-A与B-B截面间伯努利方程式得:
=PB/ρg+(1+λ(L/d)+ζ)uB2/2g
∴PB/ρg=ZA-(1+λ(L/d)+ζ)uB2/2g
=6.66-(1+0.018×
15/0.1+0.5)×
4.022/(2×
=3.20m
∴PB=3.20×
9.81=3.14×
104N/m2
10.[三]计算题(15分)j01b20095
某液体密度800kg/m3,粘度73cP,在连接两容器间的光滑管中流动,管径300mm,总长为50m(包括局部当量长度),两容器液面差为3.2m(如图示)。
求:
⑴管内流量为多少?
⑵若在连接管口装一阀门,调节此阀的开度使流量减为原来的一半,阀的局部阻力系数是多少?
按该管折算的当量长度又是多少?
层流:
λ=64/Re;
湍流:
λ=0.3164/Re0.25
j01b20095
⑴在1-1面和2-2面之间,列柏式以2-2面为基准面:
u1≈u2≈0
gz1=Σhf1-2=λ(l/d)(u2/2)
设流体流动符合柏拉修斯公式:
λ=0.3164/Re0.25
Re=duρ/μ∴gz1=(0.3164/Re0.25)(l/d)(u2/2)=[0.3164/(ρ/μ)0.25](l/d1.25)(u1.75/2)∴u1.75=2gz1/{[0.3164/(ρ/μ)0.25]×
(l/d1.25)}
=2×
3.2/{[0.3164/(800/0.073)0.25](50/0.31.25)}=9.01542
∴u=3.513m/s验证:
Re=0.3×
3.513×
800/0.073=11550>
3000,假设正确
∴V=Su=(π/4)d2u=(π/4)(0.3)2×
3600=893.95(m3/hr)
⑵流量减半,即是流速减半u=3.513/2=1.7565m/sRe=5775符合柏拉斯式条件
列1-1面至2-2之间的柏式:
gz1=[(0.3164/Re0.25)(l/d)+ζ](u2/2)
∴ζ=2gz1/u2-(0.3164/Re0.25)(l/d)
3.2/1.75652-(0.3164/57750.25)×
(50/0.3)=14.3
又ζ(u2/2)=λ(le/d)(u2/2)=(0.3164/Re0.25)(le/d)(u2/2)
∴ζ=(0.3164/Re0.25)(le/d)
le=(dζ/0.3164)Re0.25=(0.3×
14.3/0.3164)×
57750.25=118.2(m)
传热过程计算
1j04c2012614
有一套管换热器,由内管为φ54×
2mm,套管为φ116×
4mm的钢管组成。
内管中苯自50℃被加热至80℃,流量为4000kg/h。
环隙中为2at(绝)的饱和水蒸汽冷凝。
蒸汽冷凝传热系数为10000W/m2.℃。
已知:
苯在50~80℃之间的物性数据平均值为:
ρ=880kg/m,CP=1.86.86kJ/kg.℃
λ=0.134W/m.℃,μ=0.39cP
管内侧污垢热阻R1=0.0004m2.℃/W
管壁及管外侧污垢热阻不计。
蒸汽温度与压强关系如下表所示
压强at(绝)1.02.03.0
温度℃99.1120133
A)管壁对苯的对流传热系数;
B)套管的有效长度;
C)若加热蒸汽压力降为1at(绝),问苯出口温度有何变化?
应为多少?
(1)Re=d1.G/μ=[0.05×
4000/(3600×
π/4×
0.052)]/(0.39×
10-3)
=7.2586×
Pr=CPμ/λ=1.86×
103×
0.39×
10-3/0.134=5.4
α1=0.023λ/d(Re)0.8(Pr)0.4
=(0.023×
0.134/0.05)×
(7.2586×
104)0.8×
5.40.4=936.4W/m2.℃
(2)Q=4000/3600×
1.86×
103(80-50)=6.2×
104W
1/K1=1/936.4+1/10000+0.0004∴K1=637.8W/m2.℃
Δtm=((120-50)-(120-80))/ln(120-50)/(120-80)=53.6℃
A1=Q/(K1Δtm)=6.2×
104/(637.8×
53.6)=1.814m2
l=A1/(πd内)=1.814/(π×
0.05)=11.55m
(3)K不变,A不变,T变为99.1℃,苯的流量及比热均不变。
设出口温度为t2′,在新条件下,传热速率方程变为
Q=GCp(t2′-t1)=KA△tm
4000/3600×
103(t2′-50)
=637.8×
1.814((99.1-50)-(99.1-t2′))/ln(99.1-50)/(99.1-t2′)
解得ln(99.1-50)/(99.1-t2′)=0.5598
∴t2′=71℃
2、j04b200891(20分)
用一传热面积为3m2由φ25×
2.5mm的管子组成的单程列管式换热器,用初温为10℃的水将机油由200℃冷却至100℃,水走管内,油走管间。
已知水和机油的质量流量分别为1000kg/h和1200kg/h,其比热分别为4.18kJ/kg.K和2.0kJ/kg.K;
水侧和油侧的对流传热系数分别为2000W/m2.K和250W/m2.K,两流体呈逆流流动,忽略管壁和污垢热阻。
A)计算说明该换热器是否合用?
B)夏天当水的初温达到30℃,而油的流量及冷却程度不变时,该换热器是否合用?
如何解决?
(假设传热系数不变)
2.(20分)j04b2008910
(1)Q1=1200×
2×
(200-100)=240000KJ/h
Q2=Q1,t2=t1+Q1/(mρ2·
Cp2)=10+24000/(1000×
4.18)=67.4℃
△tm=(123.6-90)/ln(123.6/90)=110℃
1/K1=1/α1+d1/(α2·
d2)=1/250+25/(2000×
20)K1=216.2W/m2K
A1=Q1/(K△tm)=240000×
103/(216.2×
3600×
110)=2.8m2<
3m2故适用
(2)t1=30℃时
t2=30+240000/(1000×
4.18)=87.4℃
△tm=(112.6-70)/ln(112.6/70)=89.6℃
A1=240000×
103/(3600×
89.6×
216.2)=3.45m2>
3m2不适用
解决办法是调大水量,使t2↓,△tm↑,并使α↑,K↑
3.j04c201288
在逆流操作的列管换热器中,把氢氧化钠溶液从70℃冷却到35℃,氢氧化钠走管内,流量为1.11kg/s,比热为3770J/kg.K,氢氧化钠对管壁的对流传热系数为930W/m2.k现用15℃的水作为冷却剂,水走管外,流量为1.67kg/s,比热为4180J/kg.K,管壁对水的传热系数为1000W/m2.K,(管壁热阻及垢阻略计),忽略热损失(可近似按平壁处理)试求:
A)冷却剂出口温度及所需传热面积;
B)操作中若氢氧化钠及水的初始温度不变,而两流体的流量都增大一倍,则流量增大后的冷、热流体的出口温度变为多大?
(假设两流体均为湍流,其物理性质不变,传热温度差可取用算术平均值)。
1)Q=G1CP1(T1-T2)=1.11×
3770×
(70-35)=146464.5W
忽略热损失,则Q=G2CP2(t2-t1)
即146464.5=1.67×
4180(t2-15)
解得t2=36℃
∵Δt1/Δt2<2
∴Δtm=(34+20)/2=27℃
∵为薄壁园筒,∴按平壁近似计算
K=α1α2/(α1+α2)=930×
1000/(930+1000)=481.9W/m2.K
∴A=Q/KΔtm=146464.5/(481.9×
27)=11.3m2
2)忽略热损失,Q吸=Q放
2G1CP1(T1-T2′)=2G2CP2(t2′-t1)
2×
1.11×
3770(70-T2′)=2×
1.67×
4180(t2′-15)
得T2′=95-1.67t2′-----①
传热速率方程式:
Q=K′AΔTm′=2G1CP1(70-T2′)
其中:
K′=1/(1/(2×
930)+1/(2×
1000)=8
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- 化工 原理 计算 试题