油藏工程课程设计报告Word文件下载.docx
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可以进一步确定油水界面在平台基准下的4930.0m。
但是构造图是以海拔为基准,平台高出地面6m,地面海拔94m,所以平台基准的4930.0m在构造图上实际对应的等深线为4930-(6+94)=4830.0m
3断层研究
3.1断层走向为南西向北东方向延伸,断层的倾向则平面上垂直于走向为北西—南东向。
断层倾向于背斜切割关系的判断:
断层外部的断块海拔较低,背斜上升,所以偏北西翼断层向南东倾,倾向为北西。
而偏南东方向的断层向北西倾,倾向为南东向。
命名偏南东方向的断层为断层1,偏北西方向德断层为断层2
断层1的断距:
h=[(0.51km)*(0.51km)-(0.1km)(0.1km)]^(1/2)=0.5km
由图可知断层1在地层5000m就开始发生断裂,断层类型为走向断层。
图为断层走向与岩层走向基本一致,由于油水界面的海拔高度在-4830m,所以断层1的封闭性与油藏无关。
断层2的断距h2无法确定,在地层-4770m以下就开始发生断裂。
断层走向与地层方向垂直,断层为垂向断层,由于资料不足,勘探出一初级阶段,所以断层2的封闭性暂时不能准确确定,计算过程中计为封闭性断层计算。
储层岩石物性特征分析
矿物组成
指导书14
成分
石英
长石
岩屑
泥质
灰质
含量
76%
4%
20%
5%
7%
确定为岩屑质石英砂岩。
粒度组成:
指导书15
粒径mm
>
10
10-5
5-2
2-1
1-0.5
0.5-0.25
0.25-0.1
0.1-0.01
<
0.01
含量%
0.49
1.29
3.23
3.05
12.72
36.55
29.5
9.14
4.03
根据《油层物理》109页粒度组成分布图及累计分布图,可以确定该砂岩的分选性,分选程度较好。
矿物粘土含量及组成:
指导书16
平均粘土
高岭石
绿泥石
伊利石
蒙托石
3.93
75
8
15
2
由此,该背斜油藏的储层类型可定为砂岩储层,以粒间孔为主。
孔隙度根据指导书2,三个井的平均孔隙度=(0.2+0.195+0.2)/3=19.67%
那么为了方便,近似于20%,从孔隙度角度讲,储层条件较好
渗透率—根据指导书19,三井的气测渗透率平均值=(190+200+210)/3=200mD
也属于较好的渗透率
储层非均质性分析
Kave=200mD
渗透率变异系数Vk=[sum[(Ki-Kave)^2/n]]^0.5/Kave<
0.5
这反映出非均质性较弱
渗透率突进系数Tk=Kmax/Kave=210/200=1.05<
非均质性较弱
渗透率级差:
Jk=Kmax/Kmin=210/190=1.105
综上三种参数分析,该砂岩储层给均质性较弱,这样利于开发。
储层敏感性分析
由指导书17,速敏指数Iv=0.08;
水敏指数Iw=0.10
对照《油层物理》P169,6-5,6-6表,
可以判定该砂岩储层为弱速敏,弱水敏。
二油藏流体性质分析
2.1油气水关系:
该油藏由于油藏平均压力大于泡点压力(10Mpa),所以属于一个未饱和油藏。
该油藏无气顶,地下流体为油和水,油内溶有溶解气。
由于三口井的资料不足,把该油藏的储层划作单层连通的砂岩层,则不存在夹层气。
油水界面先前已经确定在海拔-4830m处。
2.2油气水的常规物性及高压物性
由于资料严重不足,在这里只能根据现有资料和经验资料得到部分原油的物性和地层水的物性。
地面脱气原油黏度:
uos=6.5mpa.s
脱气原油密度:
pos=0.8g/cm3
含蜡量:
4.03%
含硫量:
0.7%
胶质沥青质含量:
10%
天然气比重:
rg=0.98
天然气组成:
指导书12
C1
C2
C3
C4
C5
C6
N2
CO2
Air
40
6
4
3
20
25
地层水密度:
pw=110g/cm3
矿物组成及矿化度:
指导书13
PH=6.5;
TSD=243896ppm
离子类型
Na+
Ca2+
Mg2+
Cl-
SO42+
HCO3-
ppm
84641
8935
502
148220
23
569
离子当量
12
35.5
48
61
当量数
3680.04
446.75
41.83
4175.21
0.48
9.33
当量比:
[Na+]/[Cl-]=3680.04/4175.21〈1
{[Cl-]-[Na+]}/[Mg2+]=(4175.21-3680.04)/41.83〉1
故判断该油田水类型为CaCl2型(对照《油层物理》P17)
原始溶解汽油比Rs=100.5m3/m3
原油体积系数:
Boi=1.08
泡点压力:
Pb=10.0Mpa
三油藏的温度和压力
资料:
测试压力(Mpa)
测点温度(摄氏)
深度m
4800
52.64
52.53
52.09
120
128
119.8
4500
50.29
50.18
49.74
113.8
113.6
113.9
4200
47.94
47.83
47.39
107.5
107.9
107.4
3900
45.59
45.48
45.04
101.3
101.1
101.4
3600
43.23
43.12
42.68
95.1
95.2
95.3
3300
40.88
40.77
40.33
92.9
93
92.8
根据资料的绘图
井号
压力梯度方程
中间深度m
中间压力Mpa
H=127.54P-1913.8
4855
53.07198
H=127.54P-1899.7
4830
52.76541
H=127.54P-1843.6
4915
52.922
温度梯度方程
中间温度(摄氏)
H=52.352t-1452.2
120.48
H=41.642t-383.44
125.20
H=52.729t-1491.9
121.51
底层压力平均值:
52.92Mpa
地层温度平均值:
122.40摄氏
四渗流物性特征
岩石润湿性:
指导书18润湿指数IA=Iw-Io=0.5-0.1=0.4
该储层为水湿储层
相渗曲线:
Sw
Kro
Krw
0.25
0.45
0.373
0.047
0.55
0.21
0.114
0.6
0.148
0.153
0.65
0.1
0.203
0.7
0.061
0.254
0.75
0.033
0.322
0.8
0.012
0.405
0.85
毛管里曲线
Sw%
25.6
26
28
30
33
47
53
64
83
100
PcMpa
0.38
0.325
0.22
0.15
0.09
0.05
0.03
0.02
0.005
0.0025
0.0005
五油气藏天然能量分析
该油藏为一个未饱和油藏,油藏平均压力明显大于泡点压力,所以在储层内的流体在无气顶的情况下是不存在气相的,那么,该储层是一个没有气顶的油藏,底层内的流体只有油和水。
天然能量包括弹性能和溶解气的能量,(对于地层水的资料严重缺乏,所以忽略一切可能的边水底水的天然能量)。
由于地层的压力情况表较稳定,可以不考虑地层异常压力的能量。
综上,天然能量包括弹性能和溶解气的能量。
第二章储量计算与产能评价
一储量计算
设计阶段的地质储量计算通常采用容积法。
N=A.h.孔隙度.Soi.pos/Boi
下面就各个参数的确定进行描述。
面积:
由CUGB油藏沙层顶面构造图,在圈定了油水界面-4830m的界限后,连同北西侧的封闭性断层圈定了圈闭。
以小格法确定整个圈闭面积为3.975平方公里。
H:
厚度,由指导书2资料的三口井,C1,C2为40m,C3油层厚度30m,
由于厚度的不同,采用加权平均计算储量。
那么,在C1和C3井的中间(-4770m)进行划分,内部为厚度40米,面积为1.435平方公里
孔隙度:
C1,C3井位20%,而C2井位19.5%,由于相差不是很大,与平均的19.67%相差更是甚小,为方便计算,均以20%为准。
Soi:
根据指导书资料20,原始的含油饱和度为1-Swi=75%
Pos:
指导书10,0.8g/cm3
Boi;
指导书10,1.08
加权平均计算后得到结果N=1.484×
10^7吨
天然气储量的计算:
由于是未饱和油藏,只有溶解气,
N=G/GOR
根据指导书6,7,8的试采资料,GOR的值为100,101或102,相差很小,为方便计算我们同意取100。
则G=N.GOR=1.484×
10^7/0.8×
100=1.855×
10^9立方米
可采储量的预测
可采储量的预测有多个公式,根据CUGB油藏的特征,我们决定采用以下公式:
ER=0.11403+0.2719logK-0.1355log(uo)+0.25569Swi-1.538*孔隙度-0.0015h
下面就参数确定进行讨论:
K为渗透率;
H为平均的厚度,我们可以根据先前对圈闭按照厚度不同划分加权球体积,在除以总面积3.975平方公里,得平均厚度h=33.6m
Uo=1.5mp.s(指导书10)
Swi=0.25(指导书20)
孔隙度=20%
计算结果ER=0.3132=31.32%
储量评价:
流度;
0.2Darcy/
属于高流度的油藏
地质储量:
1.484*10^7t属于中型的油田,在这个中型范围内,属于较小的
地质储量丰度:
N/A=1.484*10^7/3.975km2=373.33*10^4t/km2
属于高丰度的油藏
油气井产能:
稳定日产t/d
245
240
井深m
千米日产t/d.km
50.46
49.70
2.44
C1,C2千米日产均大于15,属于高产
C3则属于低产(1-5)
三井平均为:
34.2属于高产
储层埋深:
三个井的储层中间埋深都大于4000m,是个典型的超深层储层。
第三章油气藏产能评价
生产井产能的确定
矿场产能测试法确定生产井的产能:
我们根据指导书上三口井试采的数据,用IPR曲线确定采油指数和油井的最大产能。
资料如下:
q(t/d)
Pwf
105
50.07
101
49.9
54
49.17
175
172
47.95
86
47.2
46
44.16
那么,根据该资料可以绘制IPR曲线:
则最大产能可以确定,就是IPR曲线与横轴的焦点,那么三口井的最大产能:
最大产能t/d
1825.12
1877.117
703.0789
三口井的单位厚度最大产能可以确定:
即最大产能除以储层厚度
单位厚度最大产能t/(d.m)
45.62801
46.92794
23.43596
采油指数计算
每口井的采油指数都以三种不同产量的平均值作为该井的采油指数,具体计算如下:
密度
0.8g/m3
q(m3/s)
Pr
Pr-Pwf(p)
J(m3/s.pa)
0.001519
3001980
5.06032E-10
0.002532
5071980
4.9918E-10
0.003545
7071980
5.01212E-10
平均J
5.02141E-10
0.87g/m3
0.001344
2865410
4.68923E-10
0.002288
4815410
4.75184E-10
0.003193
6765410
4.71937E-10
4.72015E-10
C3井的油密度首先根据C1,C2井的密度和深度回归曲线确定
密度取
0.632
0.000989
52.992
3822000
2.58745E-10
0.001575
5792000
2.71919E-10
0.002198
8832000
2.48823E-10
2.59829E-10
表皮因子的计算
根据《油藏工程》p122-124,采用MDH恢复曲线法进行计算
对于参数采用以下讨论:
由于涉及到综合压缩系数Ct,我们需要指导岩石,油,水的压缩系数,
为方便计算,对于本身很难压缩的水,我们忽略,有的压缩系数在指导书中给出:
Co=6*10^(-4)Mpa-1,岩石压缩系数我们取经验值:
Cr=5.22*10^4
K:
这里的K,是通过指导书22压力恢复试井分析求的
利用deltaPwf和lgt绘图,选取直线段求得斜率m
再利用《油藏工程》p124公式3-10k=2.121*10^(-3)quB/mh
其中对于C1井,q=245/0.8(m3/d)对于C2井,q=240/0.8(m3/d)
u=1.5mp.su=1.5mp.s
B=1.08B=1.08
h=40mh=40m
m=0.3244m=0.1729
具体的C1,C2井MDH图如下
直线段部分
参数
q(m3/d)
m
K(Darcy)
245/0.8
0.3244
0.0811
240/0.8
0.1729
0.1490
根据《油藏工程》P124(3-17)
S=1.151[(Pwf(^t=1)-Pwf(^t=0))/m-lg(k/孔隙度.uCtrw^2=0.9077]
计算C1,C2的表皮因子分别为4.537759和4.979428
并且,有压力恢复试井得到的K的平均值为0.11505Darcy
产能分布特点,由于资料所限,不能完全圈闭内所有部分的产能,故在此不用软件进行推断。
但,可以通过进行地质建模以后,用suffer等软件进行分析。
第四章开发方案设计及井网井距论证
一开发方式的确定
1天然能量开采的可行性:
该砂岩油藏是典型的未饱和油藏,储层中流体为水和含有溶解气的油,无气顶,自然能量主要是靠弹性能和溶解气在压力降到泡点压力下后出现的溶解气驱。
2人工补充能量开采的研究
一般的只靠弹性能和溶解气驱为天然能量的开采是很难满足达到可采储量的要求,故,此油藏必须进行人工能量的补充。
这个砂岩油藏适于注水补充地层能量,因为水敏情况比较理想,水敏的伤害不大。
至于溶解气,由于有气体的存在很难计算和控制开采的速度,并且溶解气驱不利于提高采收率,那么在这套开采方案中,即使利用天然能量,也放弃溶解气驱的使用。
至此,这套砂岩油藏的开发方式定为:
天然弹性驱能量+人工注水开发
二开发层系的划分
根据指导书2的资料,利用电阻率测井,直到在测量段内没有出现部分的格夹层,也是由于资料不全,我们将整个砂岩储层试作单层连通储层。
三开发速度
一般油田的开发速度在2%-4%之间,这样的初始开发的速度符合油田的生产能力,由于这个油藏根据三口测试井的资料确定是个高产油藏,所以生产能力能够达到2%-4%的要求。
其实,这个油藏的产能很高,通过IPR曲线我们可以看到推测最大产能远远超过了测试井在测试阶段所得到的最大产能。
但是速度过快可能会损害油井附近的储层,到后期反倒不利于生产,所以我们还是将其控制在上述范围之内。
为方便我们选取3%的开采速度。
四井网及井距
1.选取合适的生产压差
油井刚刚开始生产时生产压差不宜过大,我们选择0.5Mpa进行生产,而为达到规定的产量,我们可以通过多打井的方式弥补。
单井产能的确定
单井产能=K*deltaP*h/u
=0.1151Darcy*(0.5/0.101325)atm*3360cm/1.5mps*0.8*86400*10^(-6)
=88.0t/d
井数=N*RE*v/300/单井产能
=1.484*10^7t*31.32%*3%/300d/88t=6
井数比较适中,在本设计中,均选取排状注水
井距=1000/2*(A/井数)^0.5=500*(3.975/6)^0.5=407m
同理,我们选择不同的初始的生产压差的时候,井数和井距都不同。
那么简单的列下表,表示出在不同的生产压差下的有关井的参数。
首先,预先选定井网是排状注水,油井数=注水井数
生产压差
油井数
水井数
总井数
井距m
0.5Mpa
407
1.0Mpa
575
布井如上图,靠北侧的线为油井布井线,南侧的线为主水井布井线。
注:
布井方式的选择。
预先选定了排状注水,根据这个圈闭的特征,这个圈闭的长轴的整体走向是南西-北东向,长轴长度4.45km,短轴只有1.9km,为了提高驱替的效率,让长轴方向延伸的油更多的被驱出,布6口油井时,尽量让六口井按长轴方向延伸,流场中的主要驱替流线垂直于长轴向,这样在长轴方向更多油就可以被驱替,提高驱替的效率。
油井尽量通过高点。
若增加油井排数,虽然在短轴方向上可提高驱替效率,但在长轴方向上的驱替效率将降低,短轴仅有1.9km,,相对于4,45km的长轴少了很多,所以应该取长舍短。
注水井选择在油井的南东侧是应为:
(1)排距一般大于井距,一般取2倍,那么在油井布线确定情况下,北西方向的距离延伸不够就碰到封闭断层。
(2)北西测已有封闭断层遮挡。
(3)若注水井布于北西侧,南东侧的更大面积的含油区域将面临向南东方向的流场,有可能会驱散出圈闭,降低采收率。
方案的设计
方案1
不利用天然能量,采收速度:
3%,并且强制保持速度,一次性打井完毕,后不添井,产能靠注水量变化和生产压差调整,井网排状,6口油井,6口水井,开采年限33年
方案2
利用天然能量,指利用弹性能,采收速度3%,强制保持速度,一次性打井完毕,后不添井,产能靠注水量变化和生产压差调整,井网排状,6口油井,6口水井,开采年限33年
方案3
利用天然弹性能量,采收速度4%,并且强制保持速度,一次性打井完毕,后不添井,产能靠注水量变化和生产压差调整,井网排状,3口油井,3口水井,开采年限25年。
强制保持开采速度,即固定了开采年限,在含水率上升后,仍然要保持产油量而不递减,就要加大注水量,相比正常的递减的开采方式,年限更短。
至于注水量和最后的含水率的比较,再下一章生产指标计算后进行评价。
CUGB油藏开发方案设计表
方案
开发方式
采油速度
井网类型
注入井数
单井日产m3
油藏日产m3
油藏年产m3
开采年限
油藏年注
Ⅰ
注水
3%
排状
96.831
580.996
174298.8
变化
Ⅱ
天然+注水
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