客货梯加固方案doc11Word文档下载推荐.docx
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扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距,在满足模板设计所确定的水平拉杆步距1.2m要求条件下,进行平均分配确定步距后。
在每一步距处纵横向,各设一道水平剪刀撑,共计三道。
所有水平拉杆的端都均应与四周建筑物顶紧顶牢。
无处可顶时,应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
(2)必须设置底座、垫板和顶撑:
钢管立柱底部应设垫板和底座,顶部应设可调支托,U形支托与楞梁两侧间如有间缝,必须楔紧,其螺杆伸出钢
管顶部不得大于200mm,螺旋应逐个检查是否旋紧,与木方或钢管是否顶紧。
(3)四周必须设置连续闭合剪刀撑。
(4)模板下方应满铺钢管。
(5)顶板、模板、钢管、立杆、顶撑必须相互顶紧,严禁有任何松动。
详见下图:
三:
方案验算
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001).
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
3.1计算荷载(根据SC200/200型说明书)
(1)、导轨架+附墙架重:
51900N
(2)、吊笼自重2×
1400kg=28000N
(3)、机构自重:
1100kg=11000N
(4)、荷载:
2×
2000kg=40000N
(5)、底架自重:
1000×
2kg=20000N
合计总自重:
G=51900+28000+11000+40000+20000=150900N=150.900KN
3.2基础受力计算
基础承载:
P=G=150.900kN
基础重:
12000kg×
10=120kN
基础面积:
3.3×
5.46=18.02㎡
静荷载:
(150.9+120)/18.02=15.05kN/㎡
3.3支撑受力计算
由于升降机基础部位在后浇带边部,在进行设计计算时不能考虑车库顶板的承载力,同时不考虑落顶板自重,即升降机及基础所有重量全部由加固架体承担。
模板支架搭设高度为3.3m,立杆的纵距b=0.4m,立杆的横距1=0.4m,立杆的步距h=1.20m。
脚手板自重0.000kN/㎡,栏杆自重0.00kjN/m,材料最大堆放荷载15.05kN/㎡,施工活荷载2.50kN/㎡。
采用钢管类型Φ48×
3.5.
3.3.1基本计算参数[同上]
3.3.2纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为
截面抵抗距W=5.08cm3;
截面惯性距I=12.19cm4;
1、荷载的计算
脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m):
q1=0.0+0.00×
0.3×
0.3=0.00kN/m
材料堆放的自重线荷载(kN/m):
q21=15.050×
0.300×
0.300=4.515kN/m
施工荷载标准值(kN/m):
q22=2.500×
0.300=0.75(kN/m)
经计算得到,活荷载标准值q2=4.515+0.75=5.265kN/m
2、抗弯强度计算
最大弯距考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
M2max=-0.10q1l²
-0.117q2l²
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l+1.2q2l
静荷载q1=1.20×
0.000=0.000kN/m
活荷载q2=1.4×
5.265=7.371kN/m
最大弯矩Mmax=(0.10×
0.000+0.117×
7.371)×
0.4²
=0.138KN.m
最大支座力N=(1.1×
0.000+1.2×
7.317)×
0.40=3.5kN
抗弯计算强度f=0.138×
/5080.0=27.17N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷p载作用下的挠度
计算公式如下:
Vmax=0.677
+0.990
静荷载q1=0.000kN/m
活荷载q2=0.75+4.515=5.265kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×
0.000+0.990×
5.2659)×
400.04/(100×
2.06×
105×
121900.0)=0.0531mm
纵向钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
3.3.3横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3.5kN
1.钢管的抗弯强度验算
作用在横向钢管的荷载:
P=3.7kN;
横向钢管计算跨度(对拉螺栓水平间距):
l=400mm;
强度验算公式:
σ=M/W<
f
其中,σ--横向钢管的最大应力计算值(N/mm2)
M--横向钢管的最大弯矩(N·
mm);
M=0.267PL=3.64×
105N·
mm
W--横向钢管的净截面抵抗矩(mm3);
W=8.99×
103mm3;
f--横向钢管的强度设计值(N/mm2),f=205.000N/mm2;
横向钢管的最大应力计算值:
σ=3.64×
105/8.99×
103=40.49N/mm2;
横向钢管的最大应力计算值σ=40.49N/mm2小于横向钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求!
2.横向钢管的抗剪强度验算
横向钢管截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤fv
其中,τ--横向钢管的截面的最大受剪应力(N/mm2);
V--横向钢管计算最大剪力(N):
V=1487.5N;
A--钢管的截面面积(mm2):
A=424.115mm2;
fv--横向钢管的抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=120N/mm2;
横向钢管截面的受剪应力计算值:
τ=2×
1487.5/424.115=7.01N/mm2;
横向钢管截面的受剪应力计算值τ=7.01N/mm2小于横向钢管截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2,满足要求!
横向钢管的挠度验算横向钢管的最大挠度计算值:
ν=1.146PL3/(100EI)=0.06mm;
横向钢管的最大容许挠度值:
[ν]=2mm;
横向钢管的最大挠度计算值ν=0.06mm小于横向钢管的最大容许挠度值[ν]=2mm,满足要求!
3.3.4扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑移承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc扣件抗滑移承载力设计值,取8.00kN:
R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值:
计算中R取最大支座反力,R=7.44kN
单扣件抗滑移承载力的设计计算满足要求,实际使用顶部支托,满足要求!
3.3.5立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载
静荷载标准值包括以下内容:
脚手架钢管的自重(kN);
NG1=0.149×
3.300=0.4917kN
栏杆的自重(kN);
NG2=0.000×
0.400=0.000kN
脚手板自重(kN);
NG3=0.300×
0.400×
0.400=0.048kN
堆放荷载(kN);
NG4=15.050×
0.400=2.408kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.9477kN.
活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经得到,活荷载标的准值NQ=2.500×
0.400=0.400kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ=4.0964
3.3.6立杆的稳定性计算
σ=
[f]其中N立杆的轴心压力设计值,N=4.0964kN
Φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
I计算立杆的截面回转半径(cm);
i=1.58
A立杆净截面面积(cm2);
A=4.89
W立杆净截面抵抗距(cm3);
W=5.08
σ钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)
[f]钢管立杆抗压强度计算值,[f]=205.00N/mm2;
l0计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
K1计算长度附加系数,按照表1取值为1.185;
U计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;
u=1,700
a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.00m;
公式
(1)的计算结果;
l0=1.185×
1.700×
1.20=2.417m
=2417/15.8=153.000Φ=0.298
σ=4096/(0.298×
489)=28.108N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
公式
(2)的计算结果:
l0=1.200+2×
0.000=1.200m
=1200/15.8=75.949Φ=0.749
σ=4096/(0.749×
489)=11.183N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
K2—计算长度附加系数,按照表2取值为1.014;
公式(3)的计算结果:
1.014×
(1.200+2×
0.000)=1.442m
=1442/15.8=91.260Φ=0.654
σ=4096/(0.654×
489)=12.808N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
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