高支模专项方案文档格式.docx
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独立柱基
现浇钢筋混凝土框架,柱网8.5×
6.5m,现浇钢筋混凝土屋面,基础、底板C30柱梁板砼C25,楼板厚120mm。
4
实验楼
1170
9.6/4.2/4.2
现浇钢筋混凝土框架,柱网9×
5
综合楼
3732
14.1//4.2/4.2/4.5
9m,现浇钢筋混凝土屋面,基础、底板C30柱梁板砼C25,楼板厚110㎜~120mm。
6
树脂车间1
2667
22.3/5.5*2/4.8/5
9m,现浇钢筋混凝土屋面,基础、底板C30柱梁板砼C25,楼板厚150mm。
7
制漆车间1
21.1/5/5.8/6.2/3.5
9×
8m,现浇钢筋混凝土屋面,基础、底板C30柱梁板砼C25,楼板厚150mm。
8
丙类水性车间
2227
10.3/4.5/4.3
8m,现浇钢筋混凝土屋面,基础、底板C30柱梁板砼C25,楼板厚120mm。
9
甲类成品仓
1485
9.7/6/3.2
现浇钢筋混凝土框架,柱网7.5×
7.5m,现浇钢筋混凝土屋面,基础、底板C30柱梁板砼C25,楼板厚120mm。
10
制漆车间3
10.5/4.5/4.5/9
11
乙类成品仓1.2.3
2000
6.5×
12
甲类原料仓
13
门卫1/2
32
4.7/3.5
现浇钢筋混凝土框架,柱网6×
3×
4m,现浇钢筋混凝土屋面,基础、底板C30柱梁板砼C25,楼板厚120mm。
建筑总面积30490㎡
(7)工期:
开工日期初定为2011年3月1日,具体开工日期以开工报告或者有关手续完善后为准。
施工总工期300日历天。
(8)质量标准:
合格工程。
(9)承包方式:
包工、包料、包工期、包质量、包安全、包文明施工。
(一)、建筑概况
本工程12栋(不含门卫)建筑,建筑总面积30490㎡。
其中最高3层,建筑
高度最高22.3m,建筑层高5.2~6.2m,首层高的7栋,建筑高度最高10.5m,
层高4.5m/5m/6m。
(二)、结构概况
本工程为丙类建筑,采用钢筋砼框架结构,抗震设防烈度为6度,结构的抗震等级为三级,结构设计使用年限为50年。
本工程采用静压预应力高强混凝土管桩基础,预应力混凝土管桩桩径Φ400。
结构主要尺寸:
柱截面从400×
400/500×
500/600×
600/;
梁截面从250×
600/250×
700/300×
800;
板厚度110、120、150。
本工程结构层高较高,单层高度5.0米~15余米高均为高支模板体系,对模板体系的支承技术及安全要求高。
本方案为高支模专项方案。
三、模板支顶系统设计
(1)楼板
楼板模板采用18厚夹板,用75×
75木枋作龙骨,支顶材料采用钢门架,门架纵向间距600mm,次龙骨间距450mm,主龙骨间距1200mm,如下图所示。
离地200mm设扫地杆一道,以上每层门架设一道φ48钢管水平拉杆。
为更有利拆模,所有模板表面均涂刷脱模剂。
(2)梁
根据对梁截面不大于0.24m2的梁(以300×
800mm梁为例)模板验算,支顶材料采用钢门架,底、侧模采用18厚夹板,龙骨采用80×
80木枋,次龙骨间距250mm,主龙骨间距1200mm,梁下门架纵向间距900mm,侧模竖肋间距300mm,φ48钢管水平拉杆每层门架各设一道。
以上梁梁高800mm设置一道φ12对拉螺杆。
四、施工顺序
定好水平控制标高、墙柱模板安装→梁板竖向支顶安装(含纵横向水平拉杆及剪刀撑)→架设梁底木枋龙骨于门式脚手架顶托托板上→梁底模板及侧模板安装→架设板底木枋龙骨于门式脚手架顶托托板上→楼板模板安装→模板、支顶验收→墙柱混凝土浇筑→梁板钢筋绑扎→梁板混凝土浇筑→混凝土养护→松下门式脚手架可调顶托→拆除梁、板模板,清理模板→拆除水平拉杆及门式脚手架。
五、主要施工方法
(1)支顶安装方法
本工程各层楼面梁板支顶采用门式钢管脚手架支顶,辅以可调式钢管支顶。
根据梁底及板底的高度组合拼装。
1)支顶安装前,应根据图纸设计所规定的梁底及板底标高确定门式脚手架的安装层数及选用门式脚手架的型号。
2)支顶安装前,应放出轴线,梁位置线及楼面水平控制标高。
安装第一层门式脚手架后,要进行调平校直,然后逐层向上安装。
在每往上安装一榀门架时,门架两侧要安装剪刀撑并锁紧。
门式脚手架安装应垂直,上下层脚手架立柱应在同一竖直中心线上。
脚手架安装要整齐划一,并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。
除门式脚手架剪刀撑必须牢固外,本工程应设置纵横水平拉杆3~4道。
脚手架与脚手架间设置拉杆3~4道。
3)支顶安装完成后,应认真检查支架是否牢固,发现问题,立即整改。
(2)梁板模板安装方法
1)梁模板的安装:
先在楼面上弹出轴线、梁位置线,然后按设计标高调整门式脚手架可调顶托的标高,将其调至预定的高度;
然后在可调顶托的托板上安放80mm×
80mm木枋,固定后在木枋上安装梁底龙骨,龙骨80mm×
80mm木枋。
龙骨安装完成后,安装梁底模板,并拉线找平。
当梁跨度大于或等于4m时,梁底模应按规范要求起拱。
主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。
梁底模安装后,再安装侧模、压脚板及斜撑,按验算结果,在梁侧模板加两道Φ12穿梁对拉螺栓。
2)楼面模板的安装:
通线调整门式脚手架可调顶托的标高,将其调至预定的高度,在可调顶托托板上架设75mm×
75mm木枋(主龙骨),固定后架设次龙骨(75mm×
75mm木枋)然后在次龙骨上安装模板,当板跨度大于或等于4m时,模板应按要求起拱。
(3)模板施工注意问题
1)模板应拼缝平整,并采取措施填缝,不得漏浆,模内必须干净。
模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。
2)楼面梁板结构应支立支架后铺设模板,并应考虑预留沉降量。
3)对于跨度>8m的梁,梁底模板按3‰L起拱。
4)门架要设置扫地杆,在两个门架竖向连接处,加设以水平杆,以保持门架的稳定。
5)门架支顶安装时要求每安一层门架,就要加一道钢管水平拉杆。
6)在混凝土浇筑前,必须经现场监理人员及我公司质安科检验合格后才能进行。
7)对于楼板支撑跨度较大的模板支撑拆除必须在混凝土强度达到100%后方能拆除,以免发生安全事故。
8)模板应拼缝平整严密,并采取措施填缝,不得漏浆,模内必须干净。
9)楼面梁板结构应支立支架后铺设模板,侧墙模板应采用大模板,模板拼缝处内贴胶带,防止漏浆。
10)模板安装允许偏差应满足以下要求:
项目
允许偏差(mm)
轴线位置
底模上表面标高
±
截面内部尺寸
基础
柱、墙、梁
+4,-5
层高垂直度
不大于5m
大于5m
相邻两板表面高低差
表面平整度
11)支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求:
垂直度
每步架
h/1000及±
2.0
支架整体
H/600及±
50
水平度
一跨距内水平架两端高差
L1/600及+3.0
L/600及±
注:
h—步距;
H—支架高度;
L1—跨距;
L—支架长度
12)可调托座(底座)调节螺杆伸出长度不宜大于200mm,可调托座(含底座)的螺杆伸出长度大于200mm时采取增加一度水平拉杆的固定措施。
可调支托螺栓伸出门架立杆顶部不大于300㎜。
13)水平拉杆应紧随门架的安装及时设置。
14)连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁紧状态。
(4)模板拆除
1)拆模时间:
不承重的侧面模板,应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏,方可拆除;
承重的模板应在混凝土达到下列强度以后,始能拆除。
构件类型
构件跨度
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)
板
≤2
≥50
>2,≤8
≥75
>8
≥100
梁、拱、壳
≤8
悬臂构件
2)拆除顺序
先装后拆,后装先拆。
3)拆除模板支顶时,先将门式脚手架可调顶托松下,用钢钎撬动模板,使模板降下,取下模板和木枋,然后拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架。
(5)混凝土浇筑
1)混凝土采用预拌混凝土,混凝土输送泵泵送浇筑,用插入式振荡器进行振捣。
2)对于梁混凝土浇筑要注意采用分层每层厚度500mm进行浇筑,用插入式振荡器进行振捣,以保证混凝土的密实度满足规范要求。
3)混凝土浇筑完成后,梁侧要带模养护3天后才能拆除模板,对于大截面梁拆除模板后满挂湿麻包进行养护,以防止混凝土因其内外温差较大出现裂缝。
养护的时间要符合规范要求。
六、项目部安全管理架构图
七、安全管理与监控
本工程高支撑模板体系施工的安全隐患主要为:
防坍塌、高空坠落。
其主要措施为:
(1)高支撑模板的技术方案必须经企业的技术负责人或总工程师审批签字并加盖公章才能实施。
(2)施工前必须明确高支撑模板施工现场安全责任人,负责施工全过程的安全管理工作,施工现场安全员责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
(3)项目现场要严格按照经审批的方案执行,确保施工安全。
(4)模板支顶安装
1)在高支模安装前要对旧钢门式架及木枋进行挑选,发现不符合要求的不能投入使用。
2)支模分段或整体搭设完毕,经企业安全负责人分段或整体验收合格方能进行钢筋安装。
3)在支顶安装过程中,应设置防倾覆的临时措施,待其安装完毕且核实无误后才予以固定。
4)楼面模板安装后,应认真检查支顶是否牢固、模板应清扫干净。
并必须经现场监理人员及质安部检查合格后才能进行混凝土浇筑。
5)模板必须支撑牢固、稳定,不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。
6)混凝土浇筑时,派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况。
发现异常现象时应立即暂停施工。
7)高支模施工现场应搭设工作梯,作业人员不得从支撑系统爬上爬下,高空作业应佩戴安全带。
8)模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时,应避免材料、机具与工具过于集中堆放,在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。
9)支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间,无关人员不得进入支模底下,应在适当地方挂设警示标志,并指定专人进行监护。
(5)模板支顶拆除
支顶架的拆除前应由项目技术负责人进行拆除安全技术交底,并在统一指挥下进行,按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行:
1)支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行,严禁上下同时作业。
2)同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后里的顺序进行;
3)在拆除过程中,支架的自由悬臂高度不得超过两步;
当必须超过两步时,应加设临时拉结;
4)通长水平杆和门架剪刀撑等,必须在支拆卸到相关的门架(立杆)时方可拆除;
5)工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品;
6)拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,各构配件严禁抛掷至地面;
7)拆卸连接部件时,应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置,不得硬拉,严禁敲击。
八、垂直及水平位移监测方案
本工程水平位移监测主要是防止高支模因受力变形产生水平位移而发生整体性坍塌破坏,而垂直位移监测主要是要防止高支模因受力变形产生垂直位移而产生局部破坏。
水平位移实时监测的方法是:
在支撑系统四周每隔10m距离处分别设一吊垂,并在吊垂底下设上记号。
混凝土浇筑时由专人实时观察其位移情况,发现有明显位移时,立即暂停施工,由项目部分析原因,发现安全隐患立即进行加固处理,加固确保安全后再继续浇筑混凝土。
垂直位移实时监测的方法是:
在混凝土浇筑时由专人用水准仪实时观测模板的垂直位移变化,当发现有突变位移或位移超出正常标准时,立即暂停混凝土施工,并检查支撑情况,发现支撑系统受破坏或变形时,立即用千斤顶顶实调正后进行更换或加固,确保安全后再继续浇筑混凝土。
此外,教育工人提高警觉性,发现异常现象立即报告。
九、高支模坍塌事故应急救援预案及措施
1、事故发生时,现场人员不要惊慌失措,要有组织有指挥、首先抢救伤员和排险,及时组织安全、技术人员进行现场探测,评估现场的安全情况,制定抢救方法,控制好事故现场,防止事态扩大。
迅速组织疏散无关人员撤离事故现场,积极采取有关措施并组织治安人员建立警戒,保护好现场,不让无关人员进入事故现场,并保证事故现场的救援道路畅通,以便救援的实施。
2、要立即组织人员及时抢救;
抢救过程中要有计划步骤,采用24小时轮流抢救的方法进行。
3、当事故发生后,要立即与当地附近医院门诊部联系要求派遣医生来工地,协助救护,当人员伤害较多或较严重时,亦应同时拨打120急救中心,到现场抢救受伤人员。
4、急速报告公司和有关应急救援单位,采取有效的应急救援措施。
5、清理事故现场,检查现场施工人员是否齐全,免于遗漏受伤及遇难者,把事故损失控制到最小。
6、当医生未到达事故现场之前,急救人员要按照有关救护常识,立即救护伤员,在等待医生救治或送往医院抢救过程中,不要放弃和停止施救。
7、预备应急救援工具:
挖掘机、切割机、起重机、药箱、担架。
模板支顶强度计算书
一、楼板模板支顶计算(取250mm厚楼板计算)
1、计算参数
楼板厚度150mm,模板板面采用18mm胶合板,主次龙骨采用75×
75mm方木,E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2,支顶采用钢门架宽度L=1200mm,门架纵向间距=900mm,I=bh3/12=75×
753/12=2.64×
106mm4。
2、荷载计算
底模板自重标准值:
0.3KN/㎡
混凝土标准值:
24KN/m3
钢筋自重标准值:
0.5KN/㎡
施工人员及设备荷载标准值:
2.5KN/㎡
楼板按150mm厚计算
荷载标准值:
F1=0.3+24×
0.15+0.5+2.5=6.9KN/㎡
底模和支架承载力计算组合q1=(0.3+24×
0.15+0.5)×
1.2+2.5×
1.4=8.78KN/㎡
底模和支架挠度验算计算组合q2=(0.3+24×
1.2=5.28KN/㎡
3、楼板底模板验算
①抗弯承载力验算
底模厚度:
18mm
模板宽度:
取1000mm计算
次龙骨间距L=450mm
计算跨数:
按四跨连续考虑
最大弯矩Mmax=KM×
q1L2=-0.121×
11.66×
4502=-2.86×
105N.mm
W=bh2/6=1000×
182/6=54000mm3
σ=M/W=286000/54000=5.30N/mm2<fm=13.00N/mm2(满足要求)
②抗剪强度验算
V=KVq1L=0.607×
0.45=3.18KN=3180N
τ=3V/(2bh)=3×
3180/(2×
1000×
18)=0.265N/mm2<fV=1.4N/mm2(满足要求)
③挠度验算
木模板惯性矩I=bh3/12=1000×
183/12=486000mm4
ω=KW×
q2L4/(100EI)=0.632×
8.16×
4504/(100×
9000×
486000)
=0.48mm<[ω]=L/150=3.00mm(满足要求)
4、次龙骨验算
木枋抵抗矩W=bh2/6=75×
752/6=72000mm3
木枋惯性矩I=bh3/12=75×
753/12=2636718.75mm4
门架横向间矩=1200mm,次龙骨间距450mm,次龙骨为单跨两端悬臂梁,受均布荷载q=q1×
次龙骨间距=8.78×
0.45=3.951N/mm
最大弯矩Mmax=KM×
qL2=-0.11×
3.951×
12002=-625838.4N.mm
σ=M/W=-625838.4/72000=8.69N/mm2<fm=13.00N/mm2(满足要求)
V=KVqL=0.60×
1200=2844.72N
2844.72/(2×
75×
75)=0.76N/mm2<fV=1.4N/mm2
(满足要求)
q=q2×
次龙骨间距=5.28×
0.45=2.376N/mm
qL4/(100EI)=1.0×
2.376×
12004/(100×
2636719)
=2.08mm<[ω]=L/250=4.8mm(满足要求)
5、主龙骨验算
门架纵向间矩=900mm,计算跨数:
按二跨连续考虑
集中荷载P=q1×
次龙骨间距×
1200=8.78×
0.45×
1200=4741.2N
PL=0.188×
4741.2×
900=802211N.mm
σ=M/W=802211/72000=11.14N/mm2<fm=13.00N/mm2(满足要求)
V=KVP=0.688×
4741.2=3261.9N
3261.9/(2×
75)=0.87N/mm2<fV=1.4N/mm2(满足要求)
集中荷载P=q2×
1200=5.28×
1200=2851.2N
PL3/(100EI)=0.911×
2851.2×
9003/(100×
=0.80mm<[ω]=L/150=6mm(满足要求)
6、门架承载力验算
传至每根门架立柱的力NQK=2V+P=2×
4.332+6.296=14.96KN
门架和拉杆重量NGK=0.2KN
门架总承载力=1.2×
NGK+NQK=1.2×
0.2+14.96=15.2KN
查(JGJ128-2000)规范每根门架立柱的承载力[N]=40.16/2=20.08KN(满足要求)
二、梁模板支顶计算
(一)梁截面不大于0.24m2的梁(以300×
800mm梁为例)
楼板厚=150mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高=6.2m,模板材料(底、侧模)采用18mm胶合板,主次龙骨采用80×
80mm方木,E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2,支顶采用钢门架宽度L=1200mm,门架纵向间距=900mm。
2、梁底模及支架荷载计算
底模自重标准值:
0.3×
0.3=0.09KN/m
24×
0.8=5.76KN/m
1.5×
0.8=0.36KN/m
2.5×
0.3=0.75KN/m
梁底模和支架承载力计算组合q1=(0.09+5.76+0.36)×
1.2+0.75×
1.4=8.5KN/m
梁底模和支架挠度验算计算组合q2=(0.09+5.76+0.36)×
1.2=7.45KN/m
3、梁底模板验算
b=300mm
次龙骨间距L=250mm
8.5×
2502=-64281.25N.mm
W=bh2/6=300×
182/6=16200mm3
σ=M/W=64281.25/16200=3.97N/mm2<fm=13.00N/mm2(满足要求)
0.25=1.29KN=1290N
1290/(2×
300×
18)=0.36N/mm2<fV=1.4N/mm2(满足要求)
木模板惯性矩I=bh3/12=300×
183/12=145800mm4
7.45×
2504/(100×
145800)
=0.145mm<[ω]=250/300=0.833mm(满足要求)
4、梁侧模板验算
(1)荷载验算:
假设T=30,β1=1.2,β2=1.15,V=2m/h,则:
1)侧压力
F1=0.22rtoβ1β2V1/2=0.22×
200/(30+15)×
1.2×
1.15×
21/2
=45.79KN/m2
F2=rh=24×
0.8=19.2KN/m2
取两者较小值,即F2=19.2KN/m2
乘以分项系数:
F=19.2×
1.2=23.04KN/m2
2)振捣混凝土时产生的荷载:
乘以分项系数4×
1.4=
上两项系数合计Q=23.04+5.6=28.64KN/m2
(2)抗弯强度验算:
立杆间距为
,设侧模板按四跨连续计算。
取最小楼板厚120mm计算,侧压力化为线布荷载q=28.64×
(0.8-0.12)=19.48KN/m。
弯距系数与底模相同。
Mmax=KM×
qL2=-0.121×
19.48×
3002=-2.12×
W=bh2/6=600×
182/6=32400mm3
σ=M/W=212000/3240
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