42m层高板模板扣件式审核表含计算书.docx
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42m层高板模板扣件式审核表含计算书
板模板(扣件式)审核表
工程属性
新浇混凝土楼板名称
4.2m层高模板支撑
新浇混凝土楼板板厚(mm)
150
模板支架纵向长度L(m)
20
模板支架横向长度B(m)
20
支架外侧模板高度Hm(mm)
1000
荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
0.1,0.3,0.5,0.75
混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工荷载标准值Q1k(kN/m2)
2.5
支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)
1
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
省份
江苏
地区
南通市
风荷载标准值ωk(kN/m2)
0.052
风荷载高度变化系数μz
1.242
地面粗糙度
A类(近海或湖岸区)
模板支架顶部离建筑物地面高度(m)
9
单榀模板支架μst
0.14
整体模板支架μstw
2.42
支架外侧模板μs
1.3
整体模板支架风荷载标准值ωfk(kN/m2)
0.902
竖向封闭栏杆风荷载标准值ωmk(kN/m2)
0.484
支撑设计
结构重要性系数γ0
1
脚手架安全等级
II级
模板支架高度(m)
4.2
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la(mm)
850
立杆横向间距lb(mm)
850
水平拉杆步距h(mm)
1900
水平拉杆步距h(mm)
1900
小梁间距l(mm)
300
小梁最大悬挑长度l1(mm)
150
主梁最大悬挑长度l2(mm)
100
面板
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
计算方式
简支梁
小梁
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
小梁计算方式
二等跨连续梁
主梁
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×2.7
主梁计算截面类型(mm)
Φ48×2.7
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.12
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
9.89
主梁计算方式
三等跨连续梁
扣件抗滑移
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
立杆
立杆钢管截面类型(mm)
Φ48×2.7
立杆钢管计算截面类型(mm)
Φ48×2.7
钢材等级
Q235
立杆截面面积A(mm2)
384
立杆截面回转半径i(mm)
16
立杆截面抵抗矩W(cm3)
4.12
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
支撑简图
序号
验算项目
计算过程
结论
1
面板
抗弯
σ=Mmax/W=0.092×106/24000=3.815N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
挠度
ν=0.283mm≤[ν]=L/250=300/250=1.2mm
满足要求
2
小梁
抗弯
σ=Mmax/W=0.227×106/54000=4.204N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求
抗剪
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.335×1000/(2×40×90)=0.556N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
满足要求
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×243×104)=0.003mm≤[ν]=2×l1/250=2×150/250=1.2mm
满足要求
3
主梁
抗弯
σ=Mmax/W=0.593×106/4120=143.918N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
抗剪
τmax=2Vmax/A=2×5.539×1000/384=28.848N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求
挠度
跨中νmax=0.652mm≤[ν]=3.4mm;
悬挑段νmax=0.235mm≤[ν]=0.8mm
满足要求
4
扣件抗滑移验算
N=8.399kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
满足要求
5
立杆
长细比λ=max[l01,l0]/i=3334/16=208.375≤[λ]=210
满足要求
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W=9.25×103/(0.127×384)+0.013×106/4120=192.927N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
6
高宽比验算
H/B=4.2/20=0.21≤3
满足要求
7
架体抗倾覆
B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.85×[0.15×4.2/(0.85×0.85)+0.5]+2×1×20/2=486.471kN.m≥3γ0Mok=3×1×8.49=25.471kN.M
满足要求
结论
符合要求
审核人
总监理工程师
编制人
审核时间
注:
此表数据来源于计算书,详细计算过程请查阅计算书。
板模板(扣件式)计算书
计算依据:
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
6、《钢结构设计标准》GB50017-2017
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
4.2m层高模板支撑
新浇混凝土楼板板厚(mm)
150
模板支架高度H(m)
4.2
模板支架纵向长度L(m)
20
模板支架横向长度B(m)
20
支架外侧模板高度Hm(mm)
1000
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工荷载标准值Q1k(kN/m2)
2.5
支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)
1
风荷载参数:
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
省份
江苏
0.3
ωk=ω0μzμst=0.052
地区
南通市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
A类(近海或湖岸区)
1.242
模板支架顶部离建筑物地面高度(m)
9
风荷载体型系数μs
单榀模板支架μst
0.14
整体模板支架μstw
2.42
ωfk=ω0μzμstw=0.902
支架外侧模板μs
1.3
ωmk=ω0μzμs=0.484
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0
1
脚手架安全等级
II级
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la(mm)
850
立杆横向间距lb(mm)
850
水平拉杆步距h(mm)
1900
小梁间距l(mm)
300
小梁最大悬挑长度l1(mm)
150
主梁最大悬挑长度l2(mm)
100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
面板计算方式
简支梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上,本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×12×12/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×12×12×12/12=144000mm4
承载能力极限状态
q1=1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5,1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1=8.138kN/m
正常使用极限状态
q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1=3.865kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=q1l2/8=8.138×0.32/8=0.092kN·m
σ=Mmax/W=0.092×106/24000=3.815N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=5ql4/(384EI)=5×3.865×3004/(384×10000×144000)=0.283mm
ν=0.283mm≤[ν]=L/250=300/250=1.2mm
满足要求!
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
小梁计算方式
二等跨连续梁
q1=1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.513kN/m
因此,q1静=1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.463kN/m
q1活=1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.3=1.05kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×1.463×0.852+0.125×1.05×0.852=0.227kN·m
M2=q1L12/2=2.513×0.152/2=0.028kN·m
Mmax=max[M1,M2]=max[0.227,0.028]=0.227kN·m
σ=Mmax/W=0.227×106/54000=4.204N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×1.463×0.85+0.625×1.05×0.85=1.335kN
V2=q1L1=2.513×0.15=0.377kN
Vmax=max[V1,V2]=max[1.335,0.377]=1.335kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.335×1000/(2×40×90)=0.556N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3=1.22kN/m
挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×1.22×8504/(100×9350×243×104)=0.146mm≤[ν]=L/250=850/250=3.4mm;
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×243×104)=0.003mm≤[ν]=2×l1/250=2×150/250=1.2mm
满足要求!
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×2.7
主梁计算截面类型(mm)
Φ48×2.7
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.12
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
9.89
主梁计算方式
三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
q1=1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.585kN/m
q1静=1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.535kN/m
q1活=1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.3=1.05kN/m
q2=(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3=1.28kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁,Rmax=1.25q1L=1.25×2.585×0.85=2.747kN
按二等跨连续梁按悬臂梁,R1=(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1=(0.375×1.535+0.437×1.05)×0.85+2.585×0.15=1.267kN
R=max[Rmax,R1]=2.747kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁,R'max=1.25q2L=1.25×1.28×0.85=1.359kN
按二等跨连续梁悬臂梁,R'1=0.375q2L+q2l1=0.375×1.28×0.85+1.28×0.15=0.6kN
R'=max[R'max,R'1]=1.359kN;
计算简图如下:
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.593×106/4120=143.918N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×5.539×1000/384=28.848N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.652mm≤[ν]=850/250=3.4mm
悬挑段νmax=0.235mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm
满足要求!
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=5.768kN,R2=8.156kN,R3=8.399kN,R4=5.147kN
图二
支座反力依次为R1=5.449kN,R2=8.286kN,R3=8.286kN,R4=5.449kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
按上节计算可知,扣件受力N=8.399kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
满足要求!
八、立杆验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
立杆钢管截面类型(mm)
Φ48×2.7
立杆钢管计算截面类型(mm)
Φ48×2.7
钢材等级
Q235
立杆截面面积A(mm2)
384
立杆截面回转半径i(mm)
16
立杆截面抵抗矩W(cm3)
4.12
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
非顶部立杆段:
l0=kμ2h=1×1.755×1900=3334mm
λ=max[l01,l0]/i=3334/16=208.375≤[λ]=210
满足要求!
2、立杆稳定性验算
考虑风荷载:
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm
非顶部立杆段:
l0=kμ2h=1.155×1.755×1900=3851mm
λ=max[l01,l0]/i=3851/16=240.688
查表得,φ1=0.127
Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.052×0.85×1.92/10)=0.013kN·m
Nd=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.768,8.286,8.399,5.449]+1×1.35×0.15×4.2=9.25kN
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W=9.25×103/(0.127×384)+0.013×106/4120=192.927N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求!
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:
支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=4.2/20=0.21≤3
满足要求!
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:
qwk=la×ωfk=0.85×0.902=0.767kN/m:
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值:
Fwk=la×Hm×ωmk=0.85×1×0.484=0.411kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok:
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.22×0.767+4.2×0.411=8.49kN.m
参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条:
B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.85×[0.15×4.2/(0.85×0.85)+0.5]+2×1×20/2=486.471kN.m≥3γ0Mok=3×1×8.49=25.471kN.M
满足要求!
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- 42 层高 模板 扣件 审核 计算