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1.由于基础垫层面积较大,混凝土浇筑后垫层面不可能在同一水平上,因此在钢模板的下端统长铺设一根5cm×
10cm个方木,用水平仪找平调正,确保安装好的钢模板上口能在同一标高上。
另外沿基础纵向两例及横向混凝土最后结束的一侧,在小方木上开设5cm×
30cm的排水孔,以便将混凝土浇筑时产生的泌水和浮浆排出坑外。
2.基础钢筋绑扎结束后,进行模板的最后校正,并焊接模板内的上、中、下三道拉杆。
上面一道先与角铁支架连接后再用圆钢拉杆焊在第三排桩帽上,下面一道直接焊在底皮的受力钢筋上。
3.为了确保模板的整体刚度,在模板外侧布置三道通长横向围像,并与坚向肋用连接件固定。
4.由于混凝土浇筑速度快,对模板的侧向压力大,作为保险措施,在楼板外侧另加三道本支撑。
四、墙模板安装
墙模板一般先预组合成墙面大小的模板或分块模板,然后进行安装或组装,墙模板安装应将模板底达内侧立于墙位置过线上,加以临时支撑,再安装对面模板,两模板之间用对拉螺栓连接,对拉螺栓上应有限位套管,预制混凝土保护层块或限位钢筋等限位装置,以保证墙体厚度,模板经垂直度和位置校正后连接支撑固定即可。
五、梁模板安装
梁模板安装前,先用钢管和扣件或钢管架搭设好支撑,再铺设预组合的单片边梁底板,底板搁置在支撑系统的横楞上,校正位置和平整度后,再安装预组合的梁侧模板,校正后加斜挥固定,在安装粱模板时要满足起烘的要求。
六、楼板模板安装
楼板模板安装是在柱、梁、剪刀墙模板安装之后进行。
在平面模板下先把设垂直支撑体系,支撑体系可以用钢管和扣件,钢支柱及钢楞条组成,也可以用桥架及楞条组成。
在支撑上面铺设单块模板,用连接件连接。
七、工程特殊部位的模板安装
预留孔及管道孔的预留方法常用的有下列几种:
1.先作木框,其大小同留孔尺寸,厚度为内外两模板之间间距,在留孔部位,钻若干直径为6mm的小孔,用铁园钉固定门框。
2.管道孔较大时,先预埋管道套管,套管外围用木模镶拼。
八、模板支撑立柱
模板支撑立柱是用于支撑楼板的主要受力构件,它的高度一般用于支撑一个楼层的层高,其规格型号通常采用脚手钢管ø
48×
3.5mm。
九、水平支撑
模板水平支撑也采用ø
3.5mm的钢管,运用脚手架扣件将水平支撑与各立柱之间进行扣件连接,以降低立柱的细长比,并加强整体支撑系统的稳定性,一般在每一立柱高度上加设l-2逆水平支撑,水平支撑的间距通常是1.2-1.5in。
十、横向支撑系统
沿房屋横向设置的墙支撑为横向支撑系统,用以保证墙横向位置的准确和垂直度,防止发生位移和变形,横向支撑多为双杆,应牢固、轻便和易于装拆,支撑可以用钢材和木材制作,支撑一端支在模板上,支撑另一端支在楼层水平连系杆上或板缝间的水换上。
十一、纵向支撑系统
纵向支撑系统是指沿房屋长向设置的墙模板之间的支撑,纵向支撑和横向支撑共同作用,不但要防止墙板暗柱的变形、移位,还要防止扭转。
十二、安全注意事项
1、除遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定外,针对面胶合板模板施工的特点。
编制相应的安全规定。
2、装拆模板,必须有稳固的登高工具。
高度超过3.5m时。
必须搭设脚手架。
安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。
3、在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前,不得站立在模板上操作。
4、模板的预留孔洞、电梯井口等处,应加设防护网,防止人员和物体坠落。
5、安装墙、柱模板时,应随时支撑固定,防止倾覆。
遇有中途停歇,应将已就位的模板或支承件连接稳固,不得单摆浮搁。
在楼层拆模时,如有间歇,亦应将已拆下的模板和配件及时运走,防止坠落伤人。
6、在脚手架或操作台上堆放模板时,应按规定码放平稳,防止脱落并不得超载。
操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内,严禁放在脚手架或操作台上。
7、地面以下支模,应先检查土壁的稳固情况,遇有裂缝或土方险情时,应先排除险情,方准进行作业。
基槽上口1m以内,不得堆放模板、支撑件等。
8、装拆预拼大片模板时,垂直吊运应采用两个吊点,水平吊运应采用四个吊点。
安装时,应边就位、边校正和安设连接件,连接牢固后方可脱钩。
吊运零散模板时,应将模板放入吊笼内,防止坠落伤人。
9、墙、柱模板的支撑必须牢固,确保整体稳定。
高度在4m以上的柱模,应四面设支撑或缆绳。
当柱模超过6m时,宜群体或成列同时支模,并及时设置柱间支撑,形成整体的构架体系。
10、楼板、梁的支柱,应按规定设置纵横向水平支撑及剪刀撑。
11、模板安装后应将各部位模板进行串联,并接地,防止漏电伤人。
使用电动工具,应采用36V以下低压电源,并应装有可靠的漏电保护装置。
12、模板堆放场地及在施工现场内,不得进行明火焊接、切割作业。
如必须进行焊接、切割时,应有可靠的消防措施。
13、浇筑混凝土时,应设专人看护模板,如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时,应及时采取紧固措施,方可继续施工。
14、拆模时,应逐块拆卸,不得成片撬落或拉倒。
必要时,应先设立临时支撑,然后进行拆卸。
拆下的模板和零件,严禁向楼层以下抛扔。
15、高空装拆模板时,除操作人员外,下面不得站人,并应设置
警示牌或红色信号标志。
作业区周围及出入口处,应设专人负责安全巡视。
16、进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业人员必须佩带安全带,并应系牢。
经医生检查认为不适应高空作业的人员,不得进行高空作业。
17、工作前应先检查使用的工具是否牢固,扳手等工具必须用绳链系挂在身上,钉子必须放在工具袋内,以免掉落伤人。
工作时要思想集中,防止钉子扎脚和空中滑落。
18、安装与拆除5m以上的模板,应搭脚手架,并设防护栏杆,防止上下在同一垂直面操作。
高空、复杂结构模板的安装与拆除,事先应有切实的安全措施。
19、遇六级以上的大风时,应暂停室外的高空作业,雪霜雨后应先清扫施工现场,略干不滑时再进行工作。
20、二人抬运模板时要互相配合,协同工作。
传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降,不得乱抛。
组合钢模板装拆时,上下应有人接应。
刚模板及配件应随装拆随运送,严禁从高处掷下,高空拆模时,应有专人指挥。
并在下面标出工作区,用绳子和红白旗加以围栏,暂停人员过往。
21、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
支撑、牵杆等不得搭在门窗框和脚手架上,通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。
支模过程中,如需中途停歇,应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。
拆模间歇时,应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放好,防止因踏空、扶空而坠落。
22、模板上有预留洞者,应在安装后将洞口盖好,混凝土板上的预留洞,应该在模板拆除后即将洞口盖好。
拆除模板一般用长撬棒,人不许站在正在拆除的模板上,在拆除楼模板时,要注意整块模板掉下,尤其是用定型模板做平台模板时,更要注意,拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑上,防止模板突然全部掉落伤人。
23、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具,应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。
24、装、拆模板时禁止使用2×
4〃木料、刚模板作立人板。
高空作业要搭设脚手架或操作台,上下要使用梯子,不许站立在墙上工作,不准站在大梁模上行走。
操作人员严禁穿硬底鞋及有鞋跟作业。
25、装拆模板时,作业人员必须站立在安全地点进行操作,防止上下在同一垂直面工作,操作人员要主动避让吊物,增强自我保护和相互保护的安全意识。
拆模必须一次性拆清,不得留下无撑模板。
拆下的模板要及时清理,堆放整齐。
拆除刚模作平台底模时,不得一次将顶撑全部拆除,应分批拆下顶撑,然后按顺序拆下搁栅、底模,以免发生刚模板在自重荷载下一次性大面积脱落。
26、在钢模及机件垂直运输时,吊点必须符合扎重要求,以防坠落伤人,模板那顶撑排列必须符合施工荷载要求,尤其遇地下室吊装,地下室顶模板、支撑还另需考虑大型机械行走因素,每平方米撑数,必须根据载荷要求。
拆模时,临时脚手架必须牢固,不得用拆下的模板作脚手架,脚手架搁置必须牢固平整(预设钢筋网架),以免操作人员从孔中坠落。
封柱子模板时,不准从顶部往下套。
十三、模板的维修保养
1、安装和拆除模板时不得抛扔,以免损坏板面或造成模板变形。
吊运时不得碰撞混凝土结构。
2、拆下的模板应及时清除灰浆。
难以清除时,可采用模板除垢剂
清除,不准敲砸。
3、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂,开孔部位涂封边剂。
防锈
漆脱落时,清理后涂刷防锈漆。
4、振捣混凝土时,不得用振捣棒触动板面。
绑扎焊接钢筋时,不得砸坏或烧坏胶合板。
5、模板的连接件、配件应经常进行清理检查,对损坏、断裂的部件要及时挑出,螺纹部位要整修后涂油。
6、拆下来的模板,如发现翘曲、变形、开焊,应及时进行修理。
破损的板面应及时进行修补。
7、模板及零配件应设专人保管和维修,并要按规格、种类分别存放或装箱。
8、模板应存放在室内或敞棚内干燥通风处,露天堆放时要加以覆盖。
模板底层应设垫木,使空气流通,防止受潮。
9、装卸模板时要轻拿轻放,不得碰撞。
装车的高度不应超出车拦板,并应拴牢,防止沿途丢失或伤人。
10、应建立模板管理、使用、维修制度,以及必要的奖罚制度。
楼板模板扣件钢管支撑架计算书
支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏,使计算极容
易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使
用安全》,供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为米,
搭设尺寸为:
立杆的纵距b=0.90米,立杆的横距l=0.90米,立杆的步距h=1.20米。
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为
48×
3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×
0.200×
0.900+0.350×
0.900=4.815kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×
0.900=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=90.00×
1.80×
1.80/6=48.60cm3;
I=90.00×
1.80/12=43.74cm4;
(1)抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.100×
(1.2×
4.815+1.4×
2.700)×
0.300×
0.300=0.086kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.086×
1000×
1000/48600=1.770N/mm2
面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求!
(2)抗剪计算
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.600×
0.300=1.720kN
截面抗剪强度计算值T=3×
1720.0/(2×
900.000×
18.000)=0.159N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<
[T],满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<
[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×
7.515×
3004/(100×
6000×
437400)=0.157mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.000×
0.300=1.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×
0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×
0.300=0.900kN/m
静荷载q1=1.2×
1.500+1.2×
0.105=1.926kN/m
活荷载q2=1.4×
0.900=1.260kN/m
2.方木的计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=2.867/0.900=3.186kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
3.19×
0.90×
0.90=0.258kN.m
最大剪力Q=0.6×
0.900×
3.186=1.720kN
最大支座力N=1.1×
3.186=3.154kN
方木的截面力学参数为
W=5.00×
8.00×
8.00/6=53.33cm3;
I=5.00×
8.00/12=213.33cm4;
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.258×
106/53333.3=4.84N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
截面抗剪强度计算值T=3×
1720/(2×
50×
80)=0.645N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形v=0.677×
2.505×
900.04/(100×
9500.00×
2133333.5)=0.549mm
方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3.15kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.757kN.m
最大变形vmax=1.75mm
最大支座力Qmax=10.304kN
抗弯计算强度f=0.76×
106/5080.0=149.01N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=10.30kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架钢管的自重(kN):
NG1=0.149×
3.800=0.566kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×
0.900=0.283kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×
0.900=4.050kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.899kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×
0.900=2.430kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=9.28kN;
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm);
i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2);
A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3);
W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0——计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.167;
u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;
u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.50m;
公式
(1)的计算结果:
=61.62N/mm2,立杆的稳定性计算
<
公式
(2)的计算结果:
=53.77N/mm2,立杆的稳定性计算
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.000;
公式(3)的计算结果:
=70.76N/mm2,立杆的稳定性计算
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数k1
———————————————————————————————————————
步距h(m)h≤0.90.9<
h≤1.21.2<
h≤1.51.5<
h≤2.1
k11.2431.1851.1671.163
表2模板支架计算长度附加系数k2
—————————————————————————————————————————————
H(m)46810121416182025303540
h+2a或u1h(m)
1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173
1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149
1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132
1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123
1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111
1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104
2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101
2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094
2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091
—————————————————————————————————————————————————
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求:
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;
c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计:
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;
b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计:
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置,四周和中部每10--15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层
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