满堂架体搭设方案.docx
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满堂架体搭设方案.docx
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满堂架体搭设方案
目录
一、工程概况:
1
二、编制依据:
3
三、施工计划:
4
四、施工准备与要求4
五、施工工艺技术5
六、脚手架拆除方法12
七、安全与文明施工13
八、计算书及相关图纸:
16
一、工程概况:
XXX站是京津城际铁路延伸至滨海新区的新建终点站。
车站位于XXX中心商务区北端,新港路、中央大道交叉路口西南角,车站规模为3台6线。
XXX站地下共二层,其中地下一层为售票厅及候车大厅,地下二层为站台及轨道层。
地面层为大跨度“贝壳”型穹顶采光屋面。
本工程与滨海新区规划的城市轨道线路B1、B2、Z1三线的车站工程及出租车辆停车场、社会车辆停车场、公交中心等市政工程形成一个综合交通枢纽。
XXX站位置平面图
1、建筑概况:
XXX站为地下高铁站房,站房建筑面积为86168㎡,站台规模为3台6线。
XXX车站为地下两层,其中盖挖区负一层顶板建筑面积为19000㎡,南北方向长度为310.1米,东西向宽60.5米。
结构概况:
XXX站地下结构工程和基础工程按使用年限100年设计。
结构安全等级为一级。
地下部分结构考虑运营期间使用功能及景观要求,车站站台范围不设中间立柱,只能在城际站台两线间设置结构中立柱,中立柱为钢管砼柱,横向最大跨度20.5m,柱纵向最大跨度9m。
基础采用筏板型式,底板采用钢筋混凝土板,设置抗浮桩,车站侧墙采用钢筋混凝土挡墙,中间立柱采用钢管混凝土柱。
盖挖区负一层顶板梁为层高为10.20m,局部降板层高为8.3m,顶板厚500mm,局部降板板厚为300m。
结构梁的截面高度高,跨度大、梁的截面尺寸分别为1800×3300mm、1800X2500、1400X2500、1400X2100,梁最大跨度达到20.5m,纵向最大跨度13.5m。
2、门式满堂架体搭设范围及方案概况:
(1)满堂架搭设范围:
本工程满堂架体搭设范围是负一层楼梯间公共区域(38-39轴区域;42-44轴区域;59-62轴区域)。
因为本工程楼梯间的装修、安装所搭设的满堂架体主要是施工操作脚手架架体,非承重之用。
综合安全、经济等各角度考虑采用门式满堂架体进行搭设。
二、编制依据:
根据招标文件、招标图纸要求及合同要求对本工程现场实际情况。
现行的规范、规程、标准:
序号
名称
编号
1
建筑结构荷载规范
GB50009-2012
2
优质碳素结构钢钢号的一般技术条件
GB699-1999
3
普通碳素结构钢技术条件
GB/T700-1988
4
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91
5
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130-2011
6
建筑施工安全检查标准
JGJ59-2011
7
建筑施工现场环境与卫生标准
JGJ146-2004
8
建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范
JGJ128-2010
9
安全防范系统验收规则
GA308-2001
10
钢管脚手架扣件
GB15831
11
门式钢管脚手架
JG13-1999
12
建设部87号文件
三、施工计划:
1、施工进度计划:
根据负一层楼梯间安装计划,计划2014年9月25日开始搭设,10月7日搭设完成,计划工期12天。
2、设备与材料计划
根据架体搭设计划安排,架体与相关配件计划分1批进场,为9月23日,满足现场施工进度计划的安排需求。
3、劳动力计划
序号
工种
人数
1
架子工
3人
2
杂工
2人
四、施工准备与要求
1、材料准备
(1)、采用¢42mm钢管门式脚手架承重架,立杆壁厚为2.5mm。
搭设最高度为15.3m。
出库前对门式架进行详细抽检,门架与配件表面应平直光滑,焊接应饱满,凡有裂缝开焊焊缝错位、硬弯、凹痕、毛刺等缺陷的不合格品严禁出库进入现场。
(2)、扣件采用三种即十字扣、旋转扣、一字扣,严禁使用脆裂变形滑丝等不合格扣件,其扣件质量应符合建设部的行业标准JGT-85标准采用,不符合要求严禁出库进入现场使用,严把材料关。
(3)、脚手板采用木跳板,规格为长4000mm×宽300mm,厚度为40mm。
(4)、水平杆、扫地杆均采用¢48mm×2-6m钢管。
(5)、安全防护网采用密目网及安全大眼网,应符合《安全网GB5725》的规定。
(6)、其它辅助材料用于捆线,围扩连接及防护等材料如镀锌线可调底座等都按其行业标准选用。
(7)、钢管、扣件等材料均做标记,以便与现场其他厂家材料区分。
五、施工工艺技术:
1、技术要求:
(1)脚手架搭设前应根据现场施工要求计算确定脚手架的几何尺寸(排距、步距、及搭设高度)、构造做法及安全技术措施。
(2)进入现场在脚手架搭设之前,工程技术负责人应按《建设施工门式脚手架安全技术规范》和施工组织设计的要求向搭设和使用人员进行安全技术交底后组织脚手架搭设拆除。
(3)对进入现场的所有材料进行二次抽检凡发现不合格的构配件清除现场,绝不使用。
(4)按规范要求做好地面基础处理工作,清理场地污物和垃圾,保持场地清洁平整。
(5)在脚手架基础上应弹出门式架立柱位置线,可调底座安放位置正确。
(6)门式脚手架的搭设应由一端延伸到另一端,自下而上进行搭设,并逐层改变搭设方向,减少搭设误差,不得自两端相向搭设,以免结合部位错位,便于连接。
(7)基础架搭设时基础地面采用可调底座(每榀两个地角)进行水平调整,确保整体架的水平度偏差不大于5mm,垂直度偏差不大于2mm。
(8)组合后脚手架的斜拉杆采用长2.18m规范斜拉杆必须满挂,每组合的脚手架内外连接采用斜拉杆满挂,上下架安装后不得有拔节现象。
(9)组合排列后的脚手架采用¢48mm×4m—6m钢管距脚手架外立杆底200mm高处用卡口与架体锁紧设置扫地杆。
2、技术参数及搭设方法:
(1)满堂脚手架采用LF0917门式脚手架进行主架排列搭设,其它加固杆采用Φ48mm*6m钢管用卡扣与门式架立杆、扫地杆扣紧;根据计算门架跨距为1.85米,门架净距为1.6米,(因现场情况门架间距有两处为2.4米)满足相关规范要求。
。
排列后的脚手架四周采用φ48mm*6m钢管横向打扫地杆,扫地杆距门架地面200mm。
对整体脚手架加固以确保整体架的稳定性。
(2)根据规范规定,满堂脚手架的高宽比不应大于4,搭设高度不宜超过20米,根据设计图纸和搭设需求,搭设高度最高为15.2米,长度为22米,宽度为11.7米左右,满足高宽比的要求,经过计算结构稳定性和完整性稳定可靠,局部超高部分采取一定的加强杆件满足整体稳定性的要求。
(3)当搭设满堂脚手架时,底部应铺设通长木跳板,同时设置可调底座的调节螺杆直径不应小于35mm,可调底座的调节螺杆伸出长度不应大于200mm。
当脚手架搭设至施工作业面所需高度时,采用φ48mm*6m钢管对每排的每片架子(顶部)进行宽为3.7m逐片进行横向连接,以形成稳固的施工平台框架。
(4)搭设好的平台框架采用长4m黄花松木跳板进行台面插铺,插铺后采用2.44m*1.22m的竹胶板进行大平台面铺满。
(如图一)
(图一)
(5)满堂脚手架搭设后在其平台顶四周全部用φ48mmx1.5m专用围栏杆搭设围栏,围栏高度为1.2m并用密目网对四周围挂作为施工安全防护用,并设置相应挡脚板。
(6)满堂脚手架在每步门架两侧立杆上应设置纵向、横向水平加固杆,并采用扣件与门架立杆扣紧。
在脚手架的周边和内部纵向、横向间隔4米设置连续竖向剪刀撑,竖向剪刀撑由底至顶连续设置;在顶层和竖向每隔4步设置连续的水平剪刀撑。
剪刀撑的设置,满堂脚手架搭设完毕后采用φ48mm*6m钢管对组排脚手架满打剪刀撑(剪刀撑角度为45°至60°之间)以确保组排架的牢固与稳定性。
3、检查验收
(1)构配件检查与验收
A、门式脚手架搭设前,对门架与配件的基本尺寸、质量和性能按行业产品标准《门式钢管脚手架》JG13的规定进行检查,确认合格后方可使用。
B、施工现场使用的门架与配件应具有产品质量合格证,应标志清楚,并应符下列要求:
门架与配件表面应平直光滑,焊缝应饱满,不应有裂缝、开焊、焊缝错位、硬弯、凹痕、毛刺、锁住弯曲等缺陷;
C、周转使用的门架与配件,应按规范的规定经分类检查确认为A类方可使用;B类、C类应经试验、维修达到A类方可使用;不得使用D类门架和配件。
D、在施工现场每使用一个安装拆除周期,应对门架、配件采用目测、尺量的方法检查一次。
锈蚀深度检查时,应按规范的规定抽取样品,在每个样品锈蚀严重的部位宜采取测厚仪或横向截断取样检测,当锈蚀深度超过规定值时不得使用。
E、加固杆、连接杆等所使用钢管和扣件的质量,除应符合规定外,还应满足下列要求:
严禁使用有裂缝、变形的扣件、出现滑丝的螺栓必须更换;
F、底座和拖座在使用前应对调节螺栓杆与门架立杆配合间隙进行检查。
(2)、搭设检查与验收
A、搭设前,对门式脚手架的地基应进行检查,经验收合格后方可搭设。
增加材料堆放时,应分散,不得集中堆放。
B、在门式脚手架搭设质量验收时,应具备下列文件:
a)在规范要求编制的专项施工方案;
b)构配件与质量的检验记录:
c)安全技术交底及搭设质量检验记录;
C、门式脚手架分项工程的验收,除应检查验收文件外,还应对搭设质量进行了现场核验,在对搭设质量进行全数检查的基础上,对下列项目进行重点检验,并应记入施工验收报告;
a)构配件和加固杆规格、品种应符合设计要求,应质量合格、设备齐全、连接和挂扣加固可靠:
b)门架跨距、间距应符合设计要求,搭设方法应符合本规范的规定;
c)加固杆的设置应符合设计和本规范的要求;
d)门式脚手架的通道口、转角等部位搭设应符合构造要求;
e)架体垂直度及水平度应合格;
(3)、使用过程中的检查
A、门式脚手架在使用过程中应进行日常检查,发现问题应及时处理。
检查时,下列项目应进行检查;
a)加固杆应无松动,架体应无明显变形;
b)地基应无积水,垫板及底座应无松动,门架立杆应无悬空;
c)臂锁、挂扣件、扣件螺栓应无松动;
d)安全防护设施应符合规范要求;
B、门式脚手架在使用过程中遇有下列情况时,应进行检查,确认安全后方可继续使用。
a)架体遭受外力撞击等作用;
b)架体部分拆除;
c)其他特殊情况;
(4)、拆除前检查
A、门式脚手架在拆除前,应检查架体构造、节点连接,当发现加固杆件缺少、架体倾斜失稳或门架立杆悬空情况时,对架体应先行加固后再拆除。
B、脚手架在拆除前,应检查架体各部位的连接构造、加固杆的设置,应明确拆除顺序和拆除方法。
C、在拆除作业前,对拆除作业场地及周围环境应进行检查,拆除作业区内应无障碍物,作业场地临近的输电线路等设施应采取防护措施。
六、脚手架拆除方法
脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时,方可拆除。
拆除脚手架前,应清除脚手架上的材料、工具和杂物。
拆除脚手架时,应设置警戒区和警戒标志,并由专职人员负责警戒。
脚手架的拆除应在统一指挥下,按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行:
脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层进行。
同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行,最后拆除连墙件。
加固杆、通长水平杆和剪刀撑等,必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除。
工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品。
拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,拆下的连接棒应放入袋内,锁臂应先传递至地面并放入室内堆存。
拆卸连接部件时,应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置,然后开始拆除,不得硬拉,严禁敲击。
拆下的门架、钢管与配件,应成捆用机械吊运送至地面,防止碰撞,严禁抛掷。
七、安全与文明施工
1.对脚手架施工人员要求
(1)脚手架施工人员必须是专业架子工,必须持有效证件上岗。
(2)高血压、晕高症、贫血等不适宜高空作业人员,禁止进行脚手架施工。
(3)所有脚手架施工人员进场时,必须进行进场安全教育。
禁止酒后作业,施工时系好安全带。
2、脚手架施工的安全、文明施工及环境保护措施
(1)搭设脚手架的基地要求,脚手架基地要求平整密实、质地均匀,垫板要求与基地全面接触,禁止垫板架空。
(2)脚手架操作层必须满铺脚手板,并且铺平、铺稳,不得有探头板。
飞跳板等悬跳板。
防护架外立面满挂绿色密目网,用专用安全绳绑扎牢固。
(3)脚手架杆件应顺直,禁止使用弯曲杆件。
(4)脚手架在使用过程中,严格控制使用荷载,严禁材料堆放在操作防护架上;严禁支撑架上集中堆放材料,超过支撑架的承受范围。
(5)严禁以下违章作业:
架子工搭设拆除架子时不戴安全帽、不挂安全带等;直接利用脚手架吊运堆放重物;作业人员攀架子上下;任意拆除脚手架部件和连墙件;架上作业人员及材料过于集中;连接松动;架子倾斜、杆件变形等安全隐患出现时,在问题解决之前应暂停使用脚手架,当问题解决后,应检查合格后方能使用。
(6)所有脚手架搭设完成后必须经项目部有关人员验收,确定无安全隐患并办理验收手续后方可进行使用。
(7)脚手架应严格按设计尺寸搭设,控制好立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差,并确保节点连接达到牢固安全的要求(绑好、拧紧)。
(8)搭设及拆除过程必须由专职架子工施工,禁止无证上岗。
高空作业必须系好安全带,带好安全帽,扳手系在腰间,严禁抛掷物料,以防坠物伤人,严格按高空作业要求进行施工。
(9)脚手架必须由专职人员看护和定时检查,并填写检查记录,发现问题及时通知架子工进行整改,以防发生意外。
(10)脚手架施工时严禁上下层同时作业,高空作业由专人看护,统一协调指挥,作业范围下部应围挡,防止人员进入时坠物伤人。
(11)脚手架搭设过程中,应注意对柱、梁等混凝土构件的棱角及表面加以保护。
(12)现场临电的电闸箱、电线不得直接放在脚手架上,以免发生漏电伤人事件。
(13)脚手架搭设时扣件拧紧力矩不小于45N/M,搭设完成后逐个检查扣件是否有垫片,是否紧固。
八、计算书及相关图纸:
1、一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算:
满堂脚手架搭设高度为15.3米时:
I=IO+I1Xh1/ho=6.08x104+1.42x104x1536/1700=7.36x104mm4
I=(I/A1)1/2=7.36x104mm4/310=15.40mm
门架立杆长细比:
根据H=15m,查规范表5.2.1,得k=1.09
得立杆长细比=kh0/I=1.09x1700/15.40=120.34
根据长细比=120,查规范附录B表B.0.6,得门架立杆稳定系数Φ=0.452
根据f=205.00N/mm2,A=310X2mm2,Φ=0.452
则:
Nd=ΦAf=0.452x310x2x205x10-3=57.4KN
由此可知,本方案满堂架手架搭设高度为15.3米时,一榀门架稳定承载力是57.4KN。
57.4KN应是本方案满堂架手架一榀门架稳定承载力的限值,所搭设架体一榀门架的轴向力设计值均不应超过此限值。
2、架体的排布设计:
设计及选择门架排布方式时,应根据一榀门架稳定承载力限值及门架上荷载值综合考虑,试排门架纵距和间距后进行计算。
根据本方案的使用要求,门架的纵距为1,85m,间距为
=2.4+0.9=3.3m,
=1.6+0.9=2.5m(根据现场实际情况门架间距为两组),门架设纵、横向扫地杆。
水平加固杆按步在门架两侧的立杆上纵、横向设置。
竖向剪刀撑在外部周边设置,内部纵向4跨距(4X1.85)设置,横向4间距(4X2.5)设置。
水平剪刀撑每4步设置。
剪刀撑均连续设置。
3、计算单元选择
根据本方案架体上荷载均匀,无集中荷载,架体排布纵、横等距的情况,选择架体中间最高处带剪刀撑的门架为计算单元。
4、NG1K、NG2K、NQ的计算
(1)NG1K的计算:
每步门架高的构配件及其自重为:
LF09171榀 0.197kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080KN
水平加固杆每步纵横向设置:
(1.85X2+3.3)X0.0243=0.1701KN
(1.85X2+2.5)X0.0243=0.1507KN
水平加固杆用扣件4个直角扣件0,0135X4=0.054KN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.085=0.017kN
合计:
=0.53KN
=0.51KN
每米高架体:
NG1K1=0.53/1.70=0.3118KN/M
NG1K2=0.51/1.70=0.3KN/M
立杆NG1K1=14.31KN
NG1K2=18.36KN
(2)剪刀撑、扫地杆均采用Φ48mm钢管,钢管自重为0.0267KN/M.
横向剪刀撑:
tana1=4x1.70/3.3x4=0.515
Cosa1=0.812
钢管自重:
=2x3.3/0.812x0.0267=0.217KN
Tana2=4x1.70/2.5x4=0.68
Cosa2=0.772
钢管自重为
=2x2.5/0.772x0.0267=0.173KN
同理纵向剪刀撑:
tana=4x1.70/4x1.85=0.919
Cosa=0.722
钢管自重:
2x1.85/0.722x0.0267=0.137KN
每跨距内2个直角扣件4个旋转扣件:
扣件自重:
2X0.0135+4X0.0145=0.085KN
每米架高竖向剪刀撑自重:
=(0.217+0.137+0.085)/1.70X4=0.065KN/M
=(0.173+0.137+0.085)/1.70x4=0.058KN/M
扫地杆自重:
=(2X1.85+3.3)X0.0267=0.187KN
=(2x1.85+2.5)X0.0267=0.166KN
扫地杆4个直角扣件自重:
4X0.0135=0.054KN
每米架高扫地杆自重:
=(0.187+0.054)/15.3=0.0159KN/M
=(0.166+0.054)/15.3=0.0144KN/M
水平剪刀撑:
水平剪刀撑斜杆按照4跨距(4X1.85)和3间距(3X2.5)设置,计算水平剪刀撑交点处钢管自重,水平剪刀撑高度方向上设置2道。
Tana=4X2.5/4X1.85=1.351
Cosa=0.652
钢管自重:
2X2.5/0.652X0.0267=0.205
扣件,每跨间内有2个旋转扣件,扣件自重:
2X0.0145=0.029KN
每米架高水平剪刀撑自重:
(0.205+0.029)X3/15.3=0.0459KN/m
架顶操作平台周边设置栏杆、挡脚板、密目式安全网高1.2M,操作平台周边的围护重应计入周边门架计算单元。
本方案为简化计算,将操作平台周边的围护重计入中间部位门架以求得最大轴力。
每米架高栏杆、挡脚板、安全网自重:
(3X1.85X0.0267+3X0.0135+1.2X1.85X0.02)/15.3=0.0152KN/M
脚手板和胶合板自重:
(0.184X1.85X4/1.8X0.5+0.30kN/m2X1.85X4)/15.3=0.1686KN/M
每米高架体:
NG2K1=0.065KN/M+0.0159KN/M+0.0459KN/m+0.0152KN/M+0.1686KN/M=0.311KN/M
NG2K2=0.058KN/M+0.0144KN/M+0.0459KN/m+0.0152KN/M+0.1686KN/M=0.301KN/M
立杆NG2K1=14.27KN
NG2K2=18.42KN
(3)架体上施工荷载产生的轴向力标准值
NQ1=3X1.85X3.3/2=9.16KN
NQ2=3X1.85X2.5/2=6.94KN
当门架间距为2.4M时一榀门架的轴向力NMax1=14.31KN+14.27KN+9.16KN=37.74KN<N=57.4KN
故满足设计要求。
当门架间距为1.6M时一榀门架的轴向力NMax2=18.36KN+18.42KN+6.94KN=43.72KN<N=57.4KN
故满足设计要求。
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