筏板基础及侧壁计算书.docx
- 文档编号:7675104
- 上传时间:2023-05-11
- 格式:DOCX
- 页数:13
- 大小:205.48KB
筏板基础及侧壁计算书.docx
《筏板基础及侧壁计算书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《筏板基础及侧壁计算书.docx(13页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
筏板基础及侧壁计算书
一、基本数据:
根据xx省xx护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告,本工程以③层圆砾层为持力层,地基承载力特征值为220KPa。
基础形式为筏板基础,混凝土强度等级
为C40,fc
=19.1N/mm2;受力钢筋均采用HRB400级,fy=360N/mm2;根据地质
报告,地下水位取−1.700m。
二、地基承载力修正及验算:
fa=
fak+ηbγ(b−3)+ηdγm(d−0.5)
=220+0.3×8×(6−3)+1.5×8×(5.65−0.5)
=289.0kN/m2
上部荷载作用下地基净反力(由地下室模型竖向导荷得)
f=61.6kN/m2<
f=289.0kN/m2
a
地基承载力满足要求。
三、地下室侧壁配筋计算:
(1)双向板:
ly 5.175
l
①lx=8.400m,ly=5.175m, =
x
8.4
=0.62
E土=rhKa
=8.0×5.175×tan245o=41.4KN/m
E水=rh=10.0×3.475=34.75KN/m
E合=1.27E土+1.27E水=52.6+44.1=96.7KN/m
查静力计算手册,得:
2
Mxmax=0.0072ql
2
=0.0072×96.7×5.1752
2
=18.6KN·m
Mymax=0.0209ql
'
=0.0209×96.7×5.175
2
=54.1KN·m
2
Mxmax
'
=−0.0354ql
2
=0.0354×96.7×5.175
2
=−91.7KN·m
My=−0.0566ql
=−0.0566×96.7×5.175
=−146.6KN·m
配筋计算:
取弯矩最大处进行计算。
即取M=146.6kN·m
1
混凝土强度等级为C40,fc
=19.1N/mm2;α
=1.0;受力钢筋均采用
HRB400
级,fy=360N/mm2;ξ
=0.523;ρ
min
=0.2%;
b
相对受压区高度:
x=h0(1−
2
1− 2M )
α1fcbh0
=310×(1−
1− 2×146600000 )
1.0×19.1×1000×3102
=25.8mm 则 As= α1fcbxfy =1.0×19.1×1000×25.8 360 =1368.8mm2 实际配筋: 内外均φ16@150 A=1340mm2 s ly 5.175 l ②lx=7.800m,ly=5.175m, = x 7.8 =0.66 E土=rhKa =8.0×5.175×tan245o=41.4KN/m E水=rh=10.0×3.475=34.75KN/m E合=1.27E土+1.27E水=52.6+44.1=96.7KN/m 查静力计算手册,得: 2 Mxmax=0.0081ql =0.0081×96.7×5.1752 2 =21.0KN·m 2 Mymax M ' xmax ' =0.0194ql =−0.0351ql2 2 =0.01×96.7×5.175 =0.0351×96.7×5.1752 2 =54.1KN·m =−90.9KN·m My=−0.0542ql =−0.0542×96.7×5.175 =−140.4KN·m 配筋计算: 取弯矩最大处进行计算。 即取M=140.4kN·m 1 混凝土强度等级为C40,fc =19.1N/mm2;α =1.0;受力钢筋均采用 HRB400 级,fy=360N/mm2;ξ =0.523;ρ min =0.2%; b 相对受压区高度: x=h0(1− 2 1− 2M ) α1fcbh0 =310×(1− 1− 2×140400000 ) 1.0×19.1×1000×3102 =24.7mm 则 As= α1fcbxfy =1.0×19.1×1000×24.7 s 360 =1310mm2 实际配筋: 内外均φ16@150 (2)E~F轴间板: A=1340mm2 lx ①lx=4.000m,ly=5.175m, ly =4.000 5.175 =0.77 E土=rhKa =8.0×5.175×tan245o=41.4KN/m E水=rh=10.0×3.475=34.75KN/m E合=1.27E土+1.27E水=52.6+44.1=96.7KN/m 查静力计算手册,得: 2 Mxmax=0.0155ql 2 =0.0155×96.7×5.1752 2 =40.1KN·m Mymax=0.0094ql ' =0.0094×96.7×5.175 2 =24.3KN·m 2 Mxmax ' =−0.0386ql 2 =0.0386×96.7×5.175 2 =−100.0KN·m My=−0.0394ql =−0.0394×96.7×5.175 =−102.0KN·m 配筋计算: 取弯矩最大处进行计算。 即取M=102.0kN·m 混凝土强度等级为C40,fc =19.1N/mm2;α =1.0;受力钢筋均采用 1 HRB400 级,fy=360N/mm2;ξ =0.523;ρ min =0.2%; b 相对受压区高度: x=h0(1− 2 1− 2M ) α1fcbh0 =310×(1− 1− 2×102000000 ) 1.0×19.1×1000×3102 =17.7mm 则 As= α1fcbxfy =1.0×19.1×1000×17.7 360 =939mm2 实际配筋: 内外均φ16@150 A=1340mm2 s 三、筏板基础计算: ⑴冲切临界截面周长及极限惯性矩计算: 1、内柱: c1=hc+h0=800+890=1690mmc2=bc+h0=800+890=1690mm c =c1=1690=845mm AB 2 2 um=2c1+2c2=2×1690+2×1690=6760mm 3 I=c1h0 c3h chc2 +10+201 s 6 6 6 3 3 2 =1690×890 +1690 ×890+1690×890×1690 =16305.2×108mm4 6 6 6 2、边柱: c1=hc +h0 2 =800+890=1245mm 2 c2=bc+h0=800+890=1690mm 2 x= c1 = 12452 =370.8mm 2c1+c2 2×1245+1690 cAB=c1−x=1245−370.8=874.2mm um=2c1+c2=2×1245+1690=4180mm 3 I=c1h0 c3h c 2 +10+2hc(1−x)2+chx s 6 6 3 012 20 3 =1245×890 +1245 ×890+2×890×1245×(1245−370.8)2+1690×890×370.82 6 6 2 =7797.3×108mm3 3、角柱: c1=hc +h0 2 =800+890=1245mm 2 c=b +h0=800+890=1245mm 2 c 2 2 x= c1 = 2 12452 =415mm 2c1+c2 2×1245+1245 cAB=c1−x=1245−415=830mmum=c1+c2=2×1245=2490mm 3 I=c1h0 +c1h0+hc(c1−x)2+chx2 3 s 12 12 3 012 20 3 =1245×890 +1245 ×890+890×1245×(1245−415)2+1245×890×4152 12 12 2 =4548.1×108mm3 ⑵抗冲切及抗剪承载力验算 1、内柱: 取柱轴力最大处,即9轴/F轴: 由地下室PKPM竖向导荷,知: Fl=5206kN ①抗冲切承载力验算: 由上述计算知道 um=6760mm;c1=1690mm;c2=1690mm;cAB=845mm s I=16305.2×108mm4 考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩较小,本计算予以忽略。 即: Munb=0 h 距柱边0处冲切临界截面的最大剪应力τ : 2 τ =Fl +αsMunbcAB= 5206 max + = kNm2 max umh0 Is 6.76×0.89 0 865.3 / hp t 0.7(0.4+1.2)β f βs =0.7×(0.4+1.2)×0.993×1570 2 =1091.3kN/m2>τ 满足要求。 max =865.3kN/m2 ②抗剪承载力验算: V= 5206 =714.2kN s 2.7×2.7 受剪切承载力截面高度影响系数βhs: 1 1 βhs =(800)4=(800)4=0.974 h0 890 0.7βhsftbwh0=0.7×0.974×1570×1×0.89=952.7kN>Vs=714.2kN 满足要求。 2、边柱: 取柱轴力最大处,即10轴/F轴由地下室PKPM竖向导荷,知: Fl=2964+146×2+75+158×2+137+98=3882kN: ①抗冲切承载力验算: 由上述计算知道 um=4180mm;c1=1245mm;c2=1690mm;cAB=874.2mm s I=7797.3×108mm4 考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩较小,本计算予以忽略。 即: Munb=0 因底板外挑1.2m,故距柱边h0处冲切临界截面的周长 2 um=2c1+2c2=2×1245+2×1690=5870mmh 距柱边0处冲切临界截面的最大剪应力τ : 2 τ =Fl +αsMunbcAB= 3882 max + = kNm2 max umh0 Is 5.87×0.89 0 743.1 / hp t 0.7(0.4+1.2)β f βs =0.7×(0.4+1.2)×0.993×1570 2 =1091.3kN/m2>τ 满足要求。 max =743.1kN/m2 ②抗剪承载力验算: V= 3882 =532.5kN s 2.7×2.7 受剪切承载力截面高度影响系数βhs: 1 1 βhs =(800)4=(800)4=0.974 h0 890 0.7βhsftbwh0=0.7×0.974×1570×1×0.89=952.7kN>Vs=532.5kN 满足要求。 3、角柱: 取柱轴力最大处,即1轴/J轴: 由地下室PKPM竖向导荷,知: Fl=2947+146+137+116+79+167+86+77+25+80=3860kN ①抗冲切承载力验算: 由上述计算知道 um=2490mm;c1=1245mm;c2=1245mm;cAB=830.0mm s I=4548.1×108mm4 考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩较小,本计算予以忽略。 即: Munb=0 因底板外挑1.2m,故距柱边h0处冲切临界截面的周长 2 um=2c1+2c2=2×1245+2×1245=4980mmh 距柱边0处冲切临界截面的最大剪应力τ : 2 τ =Fl +αsMunbcAB= 3860 max + = kNm2 max umh0 Is 4.98×0.89 0 870.9 / hp t 0.7(0.4+1.2)β f βs =0.7×(0.4+1.2)×0.993×1570 2 =1091.3kN/m2>τ 满足要求。 max =870.9kN/m2 ②抗剪承载力验算: V= 3860 =529.5kN s 2.7×2.7 受剪切承载力截面高度影响系数βhs: 1 1 βhs =(800)4=(800)4=0.974 h0 890 0.7βhsftbwh0=0.7×0.974×1570×1×0.89=952.7kN>Vs=529.5kN 满足要求。 ⑶筏板承载力计算: 计算模型为倒无梁楼盖,无帽顶板柱帽,采用等代框架法计算。 等代框架法是把整个结构分别沿纵、横柱列划分为具有“等代框架柱”和“等代框 架梁”的纵向等代框架和横向等代框架。 ①X方向A、等代框架构件尺寸确定: 等代梁: (取E轴计算) 12000+84000 取梁截面宽度取板跨中心线间距 =10200mm 2 梁截面高度取板厚950mm; 本结构采用无帽顶板柱帽。 梁跨度取8400mm;梁截面惯性矩为: Ib= 1×10.2×0.953=0.729m4 12 等代柱: 柱截面尺寸800mm×800mm柱高: 5175mm柱截面惯性矩: Ib= 1×0.8×0.83=0.0341m4 12 B、内力计算 梁上均布荷载q=61.6×10.2=628.32kN/m 其中61.6为地基净反力。 取q=630kN/m 计算简图如下: 分层法和弯矩分配法计算如下: 利用对称性取半跨,柱弯矩传递系数取0.5,计算简图如下: 计算各杆转动刚度及分配系数: iAG =E×0.0341=0.00659E 5.175 iAB =E×0.729=0.08679E 8.4 令 iAG=i 则iAB=13.2i 各杆转动刚度: SAG=4i SAB=4×13.2i=52.8i SEF=13.2i 各杆分配系数: uAG =SAG ∑S A = 4i 56.8i =0.070 uAB =SAG ∑S A =52.8i=0.930 56.8i uBH u =SBH ∑S B =SCK = 4i 109.6i = 4i =0.036 =0.036 uBA u =uBC =u =SBA ∑S A =SCB =52.8i 109.6i =52.8i =0.482 =0.482 CK ∑S C 109.6i CB CD ∑S 109.6i C uDM =SDM ∑S D = 4i 109.6i =0.036 uDC =uDE =SDE ∑S D =52.8i 109.6i =0.482 uEN =SEN ∑S E = 4i 70.0i =0.057 uED =SED ∑S E =52.8i=0.754 70.0i uEF =SEF ∑S E =13.2i=0.189 70.0i 计算各杆件由荷载所产生的固端弯矩: M F=−1ql2=−1 ×630.0×8.42=−3704.4kN·m AB 12 M = F 1ql2= BA 12 12 1×630.0×8.42=3704.4kN·m 12 M F=−1ql2=−1 ×630.0×8.42=−3704.4kN·m BC 12 M = F 1ql2= CB 12 12 1×630.0×8.42=3704.4kN·m 12 M F=−1ql2=−1 ×630.0×8.42=−3704.4kN·m CD 12 M = F 1ql2= DC 12 12 1×630.0×8.42=3704.4kN·m 12 M F=−1ql2=−1 ×630.0×8.42=−3704.4kN·m DE 12 12 M = F 1ql2= ED 12 1×630.0×8.42=3704.4kN·m 12 M F=−1ql2=−1×630.0×8.42=−14817.6kN·m EF 3 3 M F=−1ql2=−1×630.0×8.42=−7408.8kN·m FE 6 6 WWW.ZHULONG.COM 弯矩分配法计算过程见下图: 弯矩图如下: 筑龙网 则弯矩最大值为: MEF=12485.3kN·m;由下表: 等代框架法板带分配弯矩系数 截面 柱上板带 跨中板带 内跨 支座负弯矩 0.75 0.25 跨中正弯矩 0.55 0.45 边跨 第一内支座负弯矩 跨中正弯矩边跨支座负弯矩 0.75 0.55 0.9 0.25 0.45 0.10 得: 内跨柱上板带分配弯矩: M=0.75×12485.3=9364.0kN·m内跨跨中板带分配弯矩: M=0.55×12485.3=6866.9kN·mC、配筋计算: 取弯矩最大处进行计算。 即取M=9364.0kN·m 1 混凝土强度等级为C40,fc =19.1N/mm2;α =1.0;受力钢筋均采用HRB400 b 级,fy=360N/mm2;ξ 相对受压区高度: =0.523;ρ min =0.2%; x=h0(1− 2 1− 2M ) α1fcbh0 =890×(1− 1− 2×9364000000 ) 1.0×19.1×10200×8902 =55.8mm 则 As= α1fcbxfy =1.0×19.1×10200×55.8 360 =30197.1mm2 每米跨度配筋面积为: As1 =30197.1×1
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 基础 侧壁 计算
![提示](https://static.bingdoc.com/images/bang_tan.gif)