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>1200×
另单独计算
㈡柱模的施工顺序
安装柱模时,应先在楼面上弹出柱轴线及边线→测定标高→找平柱脚→立柱模→加柱箍→支设侧面稳定斜撑→浇捣砼→拆柱模(修整,翻至上一层使用)。
㈢柱模施工的要点及细部要求
⑴为保证断面尺寸,在柱断面用四个脚用25×
25×
3mm角钢焊接在柱筋上作限位,用水准仪将相邻的准点转移到柱钢筋上(一般为楼层结构标高上500mm),以此标高来控制柱模顶的标高。
⑵柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素,在施工中也是难点之一。
首先在安装柱模时,控制好垂直度与断面尺寸大小,梁板模安装基本结束时,在梁板模上做二次放样,核对柱头是否偏位,对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍,防止涨模。
⑶在柱模接头处,用电钻钻出两个孔洞,排除柱头积水,以保证砼质量。
⑷清理孔留设:
为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等,在柱一侧模底下留出100×
200的清扫洞口,从而保证砼浇捣质量。
⑸拉结筋埋设:
当砖砌体与框架柱相连接时,应在柱模上弹出砌体厚度控制线,然后沿高度方向每隔400mm钻两个孔,最后在浇捣砼之前插入2Ф6拉结筋,长度一般不小于700mm,确保砌体拉结筋位置正确。
松方木
对拉螺栓
A
限位螺栓
胶合板
A-A剖面图
图3-1柱模安装示意图
3.1.3梁、板模板安装
㈠梁、板模板及支撑的设计
面板选用915×
150松中方,对拉螺栓选用φ12钢筋,其间距、数量分别见下表。
梁模板用料参考表
梁高h
立档断面
立档间距
次楞木断面
次楞木间距
主楞木断面
主楞木间距
备注
h≤400
40×
60mm
400
100
(钢管)
1200/1800
400<h<700
350
75×
150
700≤h≤1000
300
梁中一道φ12螺栓
1000<h≤1200
梁中二道φ12螺栓
>1200
10mm
板模板用料参考表
板厚h(mm)
搁栅断面
搁栅间距
牵杆断面
牵杆间距
≤120
500
1200mm
120<h≤200
h>200
另行计算
㈡梁板模板安装操作流程如下:
先沿主梁梁位走向安放梁底门架(后安放板底门架)→上顶托、龙骨、次楞木→梁模安装→楼板面模板安装→梁板钢筋安装→梁板混凝土浇筑→养护→混凝土达到拆模强度,拆除模板、支撑→模板翻转上一层→继续以上工序
㈢梁模板
梁模板安装后,要拉中线进行检查,复核各梁模中心位置是否对齐,待平板模板安装后,检查并调整标高,将木楔钉牢在垫板上。
各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑,以保持顶撑的稳固。
为了深梁绑扎钢筋的方便,在梁底模与一侧模板撑好后,就先绑扎梁的钢筋,后装另一侧模板。
次梁模板的安装,要待主梁模板安装并校正后才能进行。
㈣平板模板
平板模板安装时,先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。
水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度,然后按水平线上牵杆托木,托模上口与水平线相齐,再把靠梁模旁的搁栅先摆上,按设计间距,摆放搁栅,最后在搁栅上铺钉平模板。
为了便于拆模,只在模板端部或接头处钉牢,中间尽量少钉。
为了节约模板,不造成浪费现象,大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列,不足部分留在中央及两端,用胶合板锯成所需尺寸嵌补。
所有板缝力争拼密缝,确保砼表面光滑平整。
3.2模板拆除
3.2.1模板拆除的要求
①不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形,边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。
②承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时,才能拆除。
③芯模或预留孔洞的内模,应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝时,方可拆除,拆除时应避免振动和碰伤。
3.2.2拆模注意事项
①拆模前要有混凝土强度报告,并制定拆模程序、拆模方法及安全措施,在经过申请批准后方可拆模。
模板拆除时要设置警戒线,并有专人监护。
严禁硬砸乱撬,摇晃振动,不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。
②已拆模的结构,应在砼达到设计标号后,才允许承受全部设计荷载。
当承受施工荷载大于计算荷载时,必须经过核算加设临时支撑。
③拆除时不要用力过猛过急,拆下来的木料要及时运走、整理。
④拆模程序一般应是后支的先拆,先支的后拆,先拆除非承重部分,后拆除承重部分。
重大复杂模板的拆除,事前应制定拆模方案。
⑤拆除跨度较大的梁下支柱时,应先从跨中开始,分别拆向两端。
⑥快速施工的梁和楼板模板,其底模及门架支撑的拆除时间,应对所有砼的强度发展情况分层进行核算,确保下层楼板及梁能安全承载。
4、模板施工质量要求
⑴模板及其支撑结构的材料、质量,应符合规定和设计要求。
⑵模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性,并不致发生不允许的下沉与变形,模板的内侧面要平整,接缝严密,不得漏浆。
⑶模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固,在浇灌砼过程中要经常检查,如发现变形、松动等现象,要及时休整加固。
⑷固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏,安装必须牢固,位置准确。
⑹现浇整体式结构模板安装的允许偏差,应符合下表规定:
现浇结构模板安装允许偏差
项次
项目
允许偏差(mm)
1
轴线位置
基础
5
柱、墙、梁
2
底模上表面标高
+2、5
3
截面内部尺寸
+10
+2,-5
4
层高垂直(每层垂直度)
相邻两板表面高低差
6
表面平整(2m长度上)
4、模板施工安全要求
1.支模过程中应遵守安全操作规程,如遇途中停歇,应将就位的支顶、模板联结稳固,不得空架浮搁。
拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠落伤。
2.拆模时应搭设脚手板。
3.拆楼层外边模板时,应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。
4.拆模前应制定拆模程序,拆模方法及安全措施,严禁硬砸乱撬,摇晃振动,不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。
5.模板拆不下来时,可用木棰敲击模板,拆除的模板切不可高,抛下,以免伤人及损伤模板。
6.进入现场,必须戴安全帽,禁止穿拖鞋或光脚,正确地使用个人劳动保护用品;
7.拆除模板一般用长撬棍,不允许站在正在拆除的板下。
8.二人抬运模板时,要互相配合,协调工作。
传递模板时,工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。
附录:
模板验算
一、柱模板验算
Z1:
800mm计算高度取H=3.9m
1、荷载设计值
(1)侧压力
①侧压力标准值取F1=0.22·
γc·
to·
β1·
β2·
√ν与F2=γcH二者间最小值。
浇筑速度取V=4m/h
②侧压力设计值
F=F1×
分项系数×
折减系数
=67.5×
1.2×
0.9=72.9KN/m2
⑵倾到砼时产生的水平荷载
当采用导管时取2KN/m2
荷载设计值为2×
1.4×
0.9=2.52KN/m2
⑶荷载组合
当计算承载力时F‘=72.9+2.52=75.42KN/m2
当验算刚度时F‘=72.9KN/m2
2、验算
(1)胶合板验算(板厚18mm,因板中放置四根50×
100mm松中方,故间距取260mm宽,按三跨梁,均布荷载计算)。
(2)柱箍验算
柱箍取2×
100mm,间距400mm(按简支计算)
侧压力q=75.42×
0.8=60.3KN/M,化为集中荷载P=60.3×
0.4/3=8.04KN
故选用2×
100mm松方木W=166666.7mm3,符合要求。
(3)竖楞验算
q=75.42×
0.26=19.6KN/mm
Mmax=0.1ql2=0.1×
19.6×
0.42=0.3KN.M
故选用50×
100mm松方木W=83333.4mm3符合要求
(4)对拉螺栓验算
对拉螺栓间距400mm,同一平面用2根螺栓。
单个抗拉螺栓承受的拉力为:
F=60.3×
0.4/2=12.06KN
对拉螺栓用φ10圆钢则N=Anf=3.14×
52×
215=16.9KN>12.06KN
故选用φ10螺栓满足要求。
综上所述,400×
400mm~800×
800mm矩形柱模板采用如上构造是合理可行的。
Z2=1200×
1200mm计算高度取h=3.9m。
故取F1=67.5KN/m
F=67.5×
(2)倾倒砼时产生的水平荷载
当采用导管时,取2KN/m2
(3)荷载组合
计算承载力时,F1=72.9+2.52=75.42KN/m2
验算刚度时,F1=72.9KN/m2
(1)胶合板验算(板厚18mm,间距250mm宽,按五跨梁均布荷载计算)。
①抗弯强度验算
Mmax=0.105ql2=0.105×
75.42×
0.252=0.59KN.m
②挠度验算
故胶合板满足要求
100mm,间距400mm(按简支梁计算)
1.2=90.5KN/m,化为集中荷载P=90.5×
0.4/5=7.2KN
不能满足,故在中间增设一道对拉螺栓,则柱箍计算按二跨梁计算
符合要求
100mm松方木,W=83333.4mm3符合要求
对拉螺栓间距400mm,同一平面用3根螺栓。
单个螺栓承受的拉力为F=75.42×
0.4/3=12.07KN
215=16.9KN>
12.07KN
故选用φ10螺栓满足要求
综上所述,800×
800mm~1200×
1200mm矩形柱模板采用如上构造是合理可行的。
二、平板的验算
1、h≤120mm的板
荷载计算:
模板自重:
0.3×
0.5=0.15KN/m
砼自重:
0.5×
0.12=1.5KN/m
钢筋自重:
1.1×
0.12=0.07KN/m
恒载设计值为1.2×
1.72=2.264KN/m
施工人员及设备荷载标准为均布时取2.5KN/m2,为集中荷载时取2.5KN进行验算,通常集中荷载较均布荷载所产生的跨中弯矩大,故取2.5×
1.4=3.5KN。
取1000mm宽板带计算:
牵杆75×
150mm间距取1200mm,搁栅50×
100间距500mm。
(1)搁栅验算
(2)牵杆验算(牵杆采用75×
150×
4000间距1200mm)
P=2.064×
1.2+3.5=6.0KN
Mmax=0.333×
(2.064×
1.2)×
1.8+0.333×
3.5×
1.2=2.9KN.m
综上所述,h≤120mm的平板采用上述模板构造是合理的。
2、h≤200的板
0.35=0.11KN/m
砼自重:
25×
0.35×
0.2=1.25KN/m
0.12=0.05KN/m
合计1.9KN/m
恒载设计值为:
1.9=2.3KN/m
施工人员及施工设备荷载设计值2.5×
1.4=3.5KN/m
取1000mm宽板带计算搁栅50×
100@350,牵杆75×
150@1200mm。
(1)牵杆验算
P=2.3×
1.2+3.5=6.26KN
Mmax=0.175×
6.26×
1.2=1.3KN.m
综上所述,h≤200mm的平板采用上述模板构造是合理的。
三、梁模板验算
取350×
700截面梁计算
1、底模验算(18mm厚胶合板)
底模自重0.35×
0.018=0.002KN/m
砼自重25×
0.7=6.125KN/m
钢筋自重1.5×
0.7=0.368KN/m
振动荷载2.0×
0.35=0.7KN/m
荷载设计值q1=1.2×
(0.002+6.125+0.368)+1.4×
0.7=8.8KN/m
乘以拆减系数0.9q=0.9×
8.8=8KN/m
按四跨连续计算,按最不利荷载布置,查表:
Kv=-0.620
kf=0.967Kmm=-0.121
Mmax=-0.121×
8×
0.352=-0.12KN.m
因此底模构造能满足要求
2、侧模板验算
侧压力计算
取小值:
P=P2=17.5KN/m2
立档50×
75mm间距450mm,按四跨计算,侧压力化为线荷载
因此梁侧模满足要求
3、次龙骨验算
P=8×
0.35/5=2.8KN
4、主龙骨验算(采用75×
150mm,门架@1800mm)
q=8/2=4KN/mm
同时门架顶托承受荷载为P=8×
1.8=14.4KN<20KN,门架安全。
取600×
1000mm截面的梁计算
1、底模验算:
底模自重0.6×
0.018=0.003KN/m
砼自重25×
0.6×
1=15KN/m
钢筋自重1.5×
1=0.9KN/m
振动荷载2.0×
0.6=1.2KN/m
荷载设计值q=1.2×
(0.003+15+0.9)+1.4×
1.2=20.8KN/m
乘以折减系数0.9×
20.8=18.7KN/m
KV=-0.62,Kf=0.967
Km=-0.121
M=-0.121×
18.7×
0.32=0.2KN.M
因此,底模构造满足要求
2、侧模验算
侧压力计算:
取小值P=P2=25KN/m2
100mm,间距400mm,按四跨计算,梁上板厚120mm,底模厚18mm,侧压力化为线荷载。
q=0.9×
(25×
1.2+1.4×
4)×
0.4=12.8KN/m
则M=-kmql2=-0.121×
12.8×
0.42=0.25KN·
m
因此侧模满足要求,同时在梁中设一道φ12螺栓对拉加固,间距400mm。
P=12.8×
0.3=3.84KN
150mm)门架间距1800mm
q=18.7/2=9.35KN/m
同时每榀门架顶托承受荷载为P=18.7×
1.8=33.7>20KN
因此需增加一道φ48钢管支撑@1000mm
立杆计算
每根立杆承受的荷载18.7×
1.8=8.9KN。
钢管回转半径i=15.9mm,钢管截面面积A=424mm2
因此钢管能满足要求
同时每个门架承受荷载为P=8.9KN<
10KN
综上所述600×
1000mm梁采用上述支模方式是可行的。
1200mm截面梁计算
1、底模验算
底模自重0.6×
砼自重25×
1.2=18KN/m
钢筋自重1.5×
1.2=1.08K/m
振动荷载2.0×
荷载设计值q=1.2×
(0.003+18+1.08)+1.4×
1.2=24.6KN/m
乘以折减系数0.9×
24.6=22.1KN/m
按四跨计算:
22.1×
0.32=0.24KN/M
因此底模构造满足要求
取小值P=P2=30KN/m2
100mm,间距400,按四跨计算,梁上板厚按120mm计,侧压力化为线荷载:
(30×
0.4=15KN/m
则:
M=-Kmql2=-0.121×
15×
因此侧模满足要求,同时在梁中设二道φ12螺栓对拉加固,间距400mm。
4、立龙骨验算(采用2×
150mm)
增加一道φ48钢管支撑@1000mm
每根立杆承受筋荷载
(以下同600×
1000mm梁)
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