焊接专业中间小料仓的制造说明书.docx
- 文档编号:9020501
- 上传时间:2023-05-16
- 格式:DOCX
- 页数:59
- 大小:311.71KB
焊接专业中间小料仓的制造说明书.docx
《焊接专业中间小料仓的制造说明书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《焊接专业中间小料仓的制造说明书.docx(59页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
焊接专业中间小料仓的制造说明书
目录
第一章中间小料仓制作标准与零部件3
一:
设计依据3
二:
制作标准与要求3
三:
中间小料仓的主要部件和附件4
1、封头4
2、筒体4
3、锥体4
4、接管4
5、法兰5
6、支座5
第二章中间小料仓的材料计划5
一:
材料采购5
二:
材料初检验收8
三:
材料的保管8
第三章母材0Cr18Ni9材料分析与焊接工艺性8
一:
材料化学和物理性能9
材料化学成分和力学性能9
二:
0cr18ni9的焊接性问题9
1、焊接接头的晶间腐蚀问题9
2、焊接接头的刀口腐蚀10
3、应力腐蚀开裂问题11
4、焊接接头热裂纹问题13
三:
OCr18Ni9的焊接要求:
14
四:
焊接方法和设备的选择15
焊接方法分析15
第四章焊接工艺评定17
一:
指导书的编写17
二:
焊接工艺评定指导书17
三:
焊接试板制作要求22
试板的制作流程22
四:
试件的焊接及探伤23
五:
力学性能的试验24
1、拉伸试验24
2、弯曲试验26
六:
焊接工艺评定报告27
第五章中间小料仓的零部件制作工艺过程34
一:
封头的制作(见制造工艺卡1)34
椭圆形封头的制作工艺流程:
34
二:
锥体的制作工艺流程35
三:
筒体的制造37
1、筒体的制作流程:
37
2、制作分析:
38
3、检验39
四:
接管的制作39
1、接管的制作流程:
39
2、制作内容:
39
3、制作分析40
五:
耳座的制作40
1、耳座的制作流程:
40
2、耳座的制作:
41
第六章中间小料仓装配工艺过程41
一:
接管与法兰的装配与焊接41
二:
筒体与封头的装配和焊接43
1、筒体与封头装配的制作流程43
2、筒体与封头的焊接43
3、检验44
三:
壳体的开孔44
四:
接管与筒体的装配与焊接45
五:
耳座与筒体的装配45
六:
检验46
1、外观检测46
七:
总工艺流程图47
第七章中间小料仓水压试验48
一:
水压试验48
二:
水压试验准备工作及安全注意事项48
三:
实验条件49
四:
水压试验操作程序49
1、水压试验前的准备49
2、水压试验的环境温度、水的温度、试验压力和保压时间等49
3、水压试验操作程序50
4、水压试验的结果评定51
五:
安全操作要求51
第八章中间小料仓防腐处理51
第九章设计说明52
第十章设计心得53
附录
附件如下:
序号
图纸名称
图子大小
图子代号
备注
1
中间小料仓设计图
A3
1
2
中间小料仓焊接工艺卡
A4
2
3
中间小料仓制造工艺卡
A4
3
4
中间小料仓装配工艺卡
A4
4
第一章中间小料仓制作标准与零部件
一:
设计依据
根据工艺总图得知,该设备为中间小料仓容器。
其设计压力为常压,工作压力为常压.设计温度为50℃,工作湿度50℃,焊接接头系数Φ0.7,腐蚀裕度0mm,容器类别为二类压力容器,主要受压元件材料0Cr18Ni9,设备净重1005Kg,全容积为4m3,直径为1600mm。
压力容器设计就是根据容器的用途和工艺条件来选择容器材料;确定容器及零部件的结构型试;确定容器壳体及厚度及各受压元件的尺寸;最后绘制施工总图和有关零部件图,因此压力容器设计是保证容器安全可靠运行的关键环节。
二:
制作标准与要求
中间小料仓的规格是直径1600mm,总长为2855mm,有纵焊缝和环焊缝。
1.制造检验与验收:
GB150-1998
2.监察规程:
《压力容器安全技术监察规程》
3.材料要求:
OCr18Ni9板材按GB4237-92中的规定。
OCr18Ni9钢管按GB/T14976-2002标准。
焊条订货按JB/T4747-2002中的规定。
4.焊接规程:
JB/T409-2000
5.焊接材料:
不锈钢与碳素钢之间为A302;不锈钢之间为A102。
6.焊接接头型式及尺寸:
A,B类焊接接头:
按GB/T985-1998或GB/T986-1998对接焊采用双面焊全熔透结构。
C类焊接接头:
按相关法兰标准中规定
D类焊接接头:
全焊透
其余焊接接头:
GB/T985-1998
7.管口及支座方位:
除手孔外,接管均外伸为:
150mm
8.焊接接头无损检验:
A,B类各条焊接接头进行射线探伤,探伤长度≥20%且不小于:
250mm。
探伤标准符合JB4730-1994规定中
级为合格。
9.水压试验(表压):
设备制作完毕后,以1.01×10^5Pa进行水压试验,水中氯离子含量小于25ppm水压试验后,除去水渍。
10.表面处理:
设备内表面酸洗钝化处理。
11.防腐与包装运输:
按JB/T4711-2003《压力容器涂敷与运输包装》的要求,碳钢部分外刷底漆两遍,面漆一边,不锈钢要进行钝化处理。
三:
中间小料仓的主要部件和附件
、封头
封头是压力容器的重要组成部分,根据工件设计要求,需要一个椭圆形封头。
材料:
0Cr18Ni9,板厚:
8mm。
规格:
Ф1600H=433。
椭圆封头应力分布比较均匀,封头的深度小,易于冲压成形。
2、筒体
筒体是压力容器的用以储存物料或完成化学反应的所需要的主要空间,是压力容器的最主要受压元件。
跟据中间小料仓工件设计要求,筒体有一个筒节用钢板在卷制上卷制焊接而成。
材料:
0Cr18Ni9,板厚:
8mm规格:
Ф1600X1400X8
3、锥体
锥体是为了从底部卸载出固定物料,工程中的蒸发器、喷雾器、结晶器等常在容器底部设置锥体结构,跟据中间小料仓工件设计要求,筒体有一个筒节用钢板在卷制上卷制焊接而成。
材料:
0Cr18Ni9,板厚:
8mm规格:
Ф1600H=720。
4、接管
为使容器壳体与外部管线连接或供人进出设备进行检修,常在压力容器的壳体上开设各种大小的孔或者安装接管,如人孔、手孔、物料进出接管等接管开孔。
跟据中间小料仓工件设计要求,需要开一个人孔、一个手孔和三个外接管孔。
接管需要Ф159×4.5、Ф218×6、Ф273×4.5、Ф89×4.5四种0Cr18Ni9不同规格的无缝钢管。
5、法兰
压力容器的可拆连接主要采用法兰连接,为了安全,可拆连接必须满足刚度、强度、密封性及耐腐蚀性的要求,工程中的法兰连接由一对法兰、数个螺栓、与螺栓配对的螺母和一个密封垫圈组成。
根据工件设计要求,中间小料仓的制作需要4对法兰。
6、支座
支座是用来承压力的容器及其附件以及内部介质重要的一个装置,本课题需要的是耳式支座,又称悬挂式支座,他的优点是结果简单、轻便,但会对容器壁面产生较大的局部应力,因此,当容器重量较大或者器壁较薄时,应在器壁与支座之间加一块垫板,以增大局部受力面积。
垫板的材料应不压力容器的壁相同。
本课题需要四个支座。
第二章中间小料仓的材料计划
一:
材料采购
按材料管理工作的程序,钢材的采购,包括焊接材料的采购,首先由产品设计部门提出采购申请,编制完后交产品设计部门的主管负责人核对同意签字,这也主要是从监督管理的角度保证所申请采购的材料符合设计和用户的要求。
申请单位应明确提出材料的牌号、规格及标准代号。
数量则根据制作加工实际材料消耗量,
板材下料的利用率k2其计算公式如下:
上式中的残料应根据经验估算。
K2值的范围可以参照表1
几何形状
矩形
直线图形
园及直线加圆弧图形
环形
扇形
K2
92%
90%
82%
50%
72%
表1板材下料利用率K2
1)封头
实际:
S=πr(r+hC+2h)。
其中,r=D/2,C为标准椭圆系数等于0.760346
然后根据封头展开公式S=πr²r=
r=2610mm
S=πr²=2610×2610=6.8212㎡
毛坯=实际/利用率=6.8212/82%=8.318㎡
2)筒节
实际:
S=2πr=1400×5277=7.3878㎡
毛坯=实际/利用率=7.3878/92%=8.03㎡
3)锥体
实际:
根据封头展开面积公式S=πr²其中,r=1020,C为标准锥形圆系数等于0.784313然后根据封头展开公式S=πr²CS=2.56㎡
毛坯=实际/利用率=2.56/72%=3.56㎡
4)无缝钢管可以直接在采购时按尺寸采购所以利用率可以近似100%
此具体材料计划如下表2
序号
材料名称
材质规格
单位1
数量1
材料利用率/(%)
1
E308-16
A102Φ3.2
kg
5
95%
2
E309-16
A302Φ3.2
kg
2
95%
3
E4303
J422Φ3.2
kg
2
95%
4
HOCr21Ni10
HJ260Φ4.0
kg
3
95%
表2:
焊接耗材计划表
表3:
焊接材料计划表
序号
材料名称
规格
单位1
数量
单位2
数量
备注
1
0Cr18Ni9钢板
3000×1500×8
Kg
480
块
2
筒体
2
0Cr18Ni9钢板
3000×1500×8
Kg
480
块
2
封头
3
0Cr18Ni9钢板
3000×1500×8
Kg
240
块
1
锥体
3
0Cr18Ni9无缝钢管
Ф159×4.5
Kg
7
m
0.5
接管
4
0Cr18Ni9无缝钢管
Ф218×6
Kg
6
m
0.3
接管
5
0Cr18Ni9无缝钢管
Ф273×4.5
Kg
10
m
0.3
接管
6
0Cr18Ni9无缝钢管
Ф89×4.5
Kg
5
m
0.3
接管
7
Q235-A钢板
200×300×10
Kg
80
块
8
支座
序号
标准号
材料
名称与规格
单位
数量
1
HG21592-95
组合件
液面计AGI6-11W-1000
套
1
2
GB5781-86
Q235-A
螺栓M12×60
个
4
3
GB6170-86
Q235-A
螺母M12
个
4
4
HG20606-97
XB450
垫片RF20-1.6
片
5
5
HG20592-97
OCr18Ni9
法兰PL89-1.0RF
个
1
6
HG20592-97
OCr18Ni9
法兰PL159-1.0RF
个
2
7
HG20592-97
OCr18Ni9
法兰PL219-1.0RF
个
1
8
HG20592-97
OCr18Ni9
法兰PL273-1.0RF
个
1
表4:
其他零部件的材料及标准
二:
材料初检验收
主要是核对材料质量证明书和对购买材料质量的验收,质量证明书是随材料一起发交的,质量部门在收到质量证明书后,首先验证质量证明书所列出的项目是否齐全准确,是否符合订购合同的要求。
材料实物验收要持核验合格的质量证明书到场对照,首先核查到货材料的牌号、规格、数量是否正确,实物上的标记是否齐全、清晰、批号是否和质量证明书一致,还要检查外观质量、尺寸偏差等,这些方面的要求在材料依据的技术标准中有具体规定。
三:
材料的保管
为了从确保材料合理科学利用和提高企业生产效率,材料应合理堆放、隔离、搬运和保管,以保证其适应性。
在材料保管过程中,材料存放应将待检和已检、合格和不合格分开,使不同牌号、不同规格和不同批号易于区别,避免材料混存,制作材料位置卡片,登记材料位号,便于管理和发放。
第三章母材0Cr18Ni9材料分析与焊接工艺性
对于什么是焊接性,GB/3375-94《焊接术语》中的解释是:
材料在限定的施工条件下,焊接成按规定设计要求的构件,并满足预定服役要求能力。
它包括两个方面的内容:
第一是焊接成的构件符合设计要求,第二是满足预定的使用条件,生产出来的产品能够安全运行。
根据焊接要求的不同,焊接性可分为:
工艺焊接性和使用焊接性,影响焊接性的因素主要有以下几点:
⑴材料因素
⑵焊接方法
⑶构件类型
⑷使用要求
分析金属的焊接性我们在不要求做非常准确的情况下我们可以根据碳当量,材料的化学性能、材料物理性能来判断,如果要求很准确的话我们可以通过焊接性试验来判定。
OCr18Ni9的焊接性我们可以从这些方面来判定:
一:
材料化学和物理性能
材料化学成分和力学性能
OCr18Ni9的化学成分/%见表5:
表5OCr18Ni9的化学成分%
牌号
C≦
Mn
Si≦
Cr≦
Ni
OCr18Ni9
0.07
2.0
1.0
0.17~1
9.0~11.0
OCr18Ni9的力学性能见表6:
表6OCr18Ni9的力学性能
牌号
屈服点
抗拉强度
伸长率
OCr18Ni9
345
510
22
二:
0cr18ni9的焊接性问题
1、焊接接头的晶间腐蚀问题
在腐蚀介质作用下,起源于金属表面沿晶界深入到金属内部的腐蚀就是晶间腐蚀。
晶间腐蚀是一种局部性的腐蚀,它会导致晶粒间的结合力丧失,材料强度几乎消失,这是一种必须重视的危险的腐蚀现象。
奥氏体钢产生晶间腐蚀的原因,目前比较一致的看法是,奥氏体钢在固溶状态下碳以过饱和形式溶解于γ固溶体,加热时过饱和的碳以Cr23C6的形式沿晶界析出。
Cr23C6的析出消耗了大量的铬,因而使晶界附近WCr降到低于钝化所需的最低量,形成贫铬层。
贫铬层的电极电位比晶粒内低得多。
当金属与腐蚀介质接触时,就形成了为电池。
电极电位低的晶界成为阳极,被腐蚀溶解形成晶间腐蚀。
奥氏体钢在加热到400~800℃时,对晶间腐蚀最为敏感。
这是因为当温度低于400℃时,碳原子活动能力很弱,Cr23C6析出困难而不会形成贫铬层,当温度高于800℃时,晶粒内部的铬获得了足够的动能,扩散到晶界,从而使已形成的贫铬区消失。
在400℃~800℃之间,既有利于Cr23C6的析出,晶内的铬原子又不能扩散到晶界,最容易形成贫铬层,对晶间腐蚀也最敏感。
一般称400℃~800℃温度范围为敏化温度区间。
当然,若在400℃~800℃之间长时间加热,晶内的铬原子有足够的时间扩散,也能使贫铬层消失,但这需要的时间过长,生产中没有使用价值。
根据奥氏体钢产生晶间腐蚀的规律,焊接接头在冷却过程中,若在敏化温度区停留一定时间,接头的耐晶间腐蚀能力降低。
整个接头中以焊缝和峰值温度在600℃~1000℃的热影响区两个部位,对晶间腐蚀最为敏感,后者成为敏化区。
提高焊接接头耐晶间腐蚀的措施,一般可以从下面几个方面考虑:
降低母材和焊缝中的含碳量
焊后进行固溶处理
改变焊缝的组织状态
为了防止母材敏化区抗晶间腐蚀能力下降,关键在于正确的选材。
当母材成分一定时,正确的选择焊接参数,以防止敏化区在敏化区间停留较长时间,则是至关重要的。
为了提高18-8钢的耐晶间腐蚀能力。
母材的选用不外乎采用18-8Ti、18-8Nb或低碳、超低碳不锈钢两种方案。
近年来,由于精练技术的推广使用,可以炼出低成本的低碳、超低碳不锈钢,而逐步取代高碳级稳定化奥氏体不锈钢。
2、焊接接头的刀口腐蚀
刀口腐蚀是焊接接头中特有的一种晶间腐蚀,只发生于含有稳定剂钛、铌的奥氏体钢的焊接接头上。
腐蚀部位在热影响区的过热区,开始宽度只有3~5个晶粒,逐渐可扩大到1.0~1.5mm。
腐蚀一直深入到金属内部,因形状似刀刃而得名。
刀状腐蚀一般发生在焊后再次在敏化温度区间加热时,即高温过热与中温敏化连续作用的条件下,产生的原因也和Cr23C6析出后形成的贫铬层有关。
含有稳定剂的不锈钢,为了充分发挥稳定剂的作用,一般固溶处理的温度高于Cr23C6的溶解温度而低于稳定剂碳化物的溶解温度。
焊接时,过热区的峰值温度高达1200℃以上,钢中的TiC融入奥氏体,分解出的碳在冷却过程中偏聚在晶界形成过饱和状态,而钛则因扩散能力远比碳低而留于晶内。
当接头在敏化温度区间再次加热,过饱和的碳在晶间以Cr23C6形式析出,在晶界形成贫铬层,使耐腐蚀能力降低。
防止刀口腐蚀的措施有以下几点:
降低含碳量
减少近缝区过热
合理安排焊接顺序
焊后进行稳定化处理
3、应力腐蚀开裂问题
金属在应力和腐蚀性介质共同作用下,所发生的腐蚀破坏叫应力腐蚀开裂。
自从不锈钢的晶间腐蚀问题在理论与实践上得到较好地解决后,应力腐蚀开裂逐渐成为不锈钢腐蚀破坏中最突出的问题。
如在化工设备的破坏事故中,由于不锈钢的应力腐蚀开裂造成的事故占50%。
破坏设计几乎所有的耐蚀材料,开裂是没有任何的变形,因而事故往往是突发性的,后果严重。
纯金属一般没有应力腐蚀开裂倾向,而在不锈钢中,奥氏体钢比铁素体钢或马氏体钢对应力腐蚀更要敏感。
根据对破坏实例的大量统计,在铬-镍奥氏体不锈钢中,产生应力腐蚀开裂的钢种主要是近多年来大量应用的超低碳不锈钢。
这些钢经常出现应力腐蚀开裂,不仅与晶体结构和容易产生滑移等原因有关,而且与这些钢种产量大、用途广也有密切联系。
到目前为止,对应力腐蚀开裂的机理还有待进一步研究,但对导致应力腐蚀开裂的基本因素及某些规律,已取得了一致的看法。
拉应力的存在时产生应力腐蚀开裂的必要条件。
表7列出了造成应力腐蚀开裂主要应力来源,可以看出,应力主要来至于制造过程,因而焊接应力造成事故占到30%以上。
表7:
引起不锈钢应力腐蚀开裂的主要应力来源
应力来源
事故数
占事故的百分比
塑性加工的残余应力
55
48.7
焊接的残余应力
35
31.0
设备操作的热应力
17
15.0
设备操作的工作应力
4
3.5
设备固定、连接的残余应力
2
1.8
合计
113
100
应力腐蚀开裂的又一特征是,腐蚀介质与材料的组合上有选择性。
对一定材料来说,存在着最容易引起应力腐蚀开裂的介质。
如将强制成形弯曲后的18-8钢放在不同介质中进行试验,发现在几乎不腐蚀的MgCl2、CaCl2和ZnCl2等介质中,却容易发生应力腐蚀。
反之,在一些容易引起腐蚀的介质中,多数情况下却不会发生应力腐蚀开裂。
引起奥氏体不锈钢发生应力腐蚀开裂的介质,主要有氯化物水溶液、海水、水蒸气等。
铬镍奥氏体不锈钢引力腐蚀开裂产生的温度范围。
在50℃一下和300℃以上,铬镍奥氏体钢很少出现引力腐蚀开裂。
而在50~300℃,特别是在50~200℃范围内产生应力腐蚀开裂的比例最大。
不锈钢在使用条件下产生引力腐蚀开裂的影响因素很多,包括钢的成分、组织和状态,介质种类、温度、浓度,应力的性质、大小及结构特点等。
防止应力腐蚀开裂往往要从多方面采取措施,主要有:
正确的选材根据介质特性,选用对应力腐蚀开裂敏感性低的材料是防止应力腐蚀开裂最根本的措施。
消除产品的残余应力可以可以认为,消除或减少结构或部件中的残余应力,是降低奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂敏感性的重要措施。
对材料进行防腐处理通过电镀、喷镀等方法,用金属或非金属覆盖层将金属与腐蚀介质隔离。
改进部件结构及接头设计由于设计不合理,往往会形成较大的应力集中或在制造中产生较大的残余应力。
4、焊接接头热裂纹问题
奥氏体不锈钢焊接时产生的裂纹时热裂纹,在焊缝和热影响区都可能出现。
寒风中主要是结晶裂纹;热影响区及多层焊层间金属,则多为高温液化裂纹。
二者都与由于偏析而导致的晶间液化有关。
(1)裂纹产生的原因奥氏体钢对热裂纹比较敏感,主要是由于冶金因素决定的,即由钢的化学成分、组织与性能决定的。
1)由于奥氏体钢是单相组织,焊缝从凝固冷却到室温不发生相变,很容易形成方向性很强的粗大柱状晶组织,为低熔点物质的偏析与集中创造了条件。
2)奥氏体钢中合金元素的品种多,数量大,不仅硫、磷等杂质会与铁形成低熔点共晶,合金元素之间或与杂质间作用也可以形成低熔点化合物或共晶。
3)奥氏体钢的热物理性能对裂纹敏感性以后亦有着直接的影响。
由于热导率低,热膨胀系数大,局部加热时温度分布不均匀,收缩量大等都将是接头在冷清过程中产生较大的内应力。
(2)防止焊缝结晶裂纹的途径主要有以下几点:
1)严格控制有害杂质,主要是硫、磷的数量。
2)调整焊缝金属为双相组织。
3)合理进行合金化。
在单相稳定奥氏体钢中适当增加Mn、C、N的含量,可以改善抗裂性。
考虑合金化时还必须尽可能在提高焊缝抗裂能力的同时保证焊缝的使用性能,力求工艺性能与使用性能统一。
4)工艺上的措施。
为降低焊缝的热裂倾向,制定焊接工艺时尽可能减少熔池过热和街头的残余应力。
减少电流是有益的。
(3)近缝区的液化裂纹液化裂纹主要出现在25-20钢中。
根据25-20钢快速加热模拟实验,发现晶粒长大趋势明显。
平均晶粒尺寸比相同条件下的18-8钢要高出50℃~60℃。
而且在过热晶粒的边界发生明显的偏析,并产生晶间液膜,Cr、Ni、Si、Mn等元素都要高于平均量。
晶间液膜的熔点大约在1355~1360℃,比基体熔点低60~65℃。
加热速度越快,距离平衡状态越远,则偏析程度越高。
可见低熔点晶间液膜的存在,是产生液化裂纹的主要原因。
为了防止25-20钢液化裂纹,主要在焊接工艺方面采取措施,以减少母材过热,抑制晶粒长大。
严格限制母材中有害杂质的含量,也有利于提高抗液化裂纹性能。
三:
OCr18Ni9的焊接要求:
1)OCr18Ni9属于奥氏体不锈钢,其组织为奥氏体(A)加3-5%铁素体(F)。
它具有良好的塑性和耐高温、低温性能。
2)①焊接过程中采用小的线能量输入,减小热影响区范围,加快焊缝及热影响区的冷却速度对不锈钢的焊接是有益的。
②用0Cr18Ni9焊接时导热系数小,存在过热区,也容易造成热影响区的晶粒长大。
焊缝高温停留时间过长,在高温状态下Cr和C形成化合物,在高温区就形成了贫铬层,也会导致焊缝的枝晶倾向加剧。
因此要求尽量选择线能觉输入较小的焊接方法。
③由于导热系数小而线膨胀系数大,自由焊态下焊接易产生较大的变形,选用能量集中,热影响区窄的焊接方法能在一定程度上减少焊接变形。
3)0Cr18Ni9的含碳量很小,在加上它属于高合金钢碳当量法对它焊接性能的估算是不怎么准确的。
因此我们不用碳当量对它的焊接性进行分析。
4)0Cr18Ni9属于奥氏体不锈钢,这类钢有具有交高的变形能力并不可淬硬,而且它的含碳量又很底,所以总的来说焊接性还是不错的。
但是由于热导率低,热膨胀系数大,局部加热时温度分布不均匀,收缩量大等都将使接头在焊接过程中产生交大的内应力。
在焊接的时候应该注意这方面的问题,焊接时尽量避免或减少这种受热不均显现的发生,焊接的速度也应该适当的快点。
上面我们已经从化学成分和物理性能对0Cr18Ni9的焊接性能进行了分析,0cr18ni9钢是具有良好的焊接性能的,在生产中按标准做可以生产出合格的产品。
四:
焊接方法和设备的选择
焊接方法分析
在焊接产品的过程中焊接方法的正确选择是一个关键的因素。
选择正确方法的同时也要考虑的因素也有很多,比如焊接设备的特点,焊接方法的特点,焊接材料的性能特点,焊缝的所在位置,以及材料的可焊接性等。
在中间小料仓的制作工艺过程中,根据图纸分析我们知道中间小料仓的焊缝数量是很多的,且施焊量也较大,所以在选择焊接方法时要考虑焊接位置的可焊到性以及焊接应力对材料组织的影响。
在选择正确的焊接方法的过程中:
从焊接设备的特点分析:
我们知道,在
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 焊接 专业 中间 小料仓 制造 说明书