新型模板支撑施工方案.docx
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新型模板支撑施工方案.docx
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新型模板支撑施工方案
模板支撑体系
施
工
方
案
编制说明
本施工方案旨在指导结构施工中模板支撑体系搭设,阐述模板、模板支撑体系安装、加固流程及要点,以便优质、快速、高效地完成模板工程的施工任务。
模板施工施工方法
2.1模板选择
结合项目施工图纸及实际情况大多数项目使用多层复合木模板。
2.2模板支设要求
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体,现场拼装时,要控制好相邻板面之间的拼缝,接头处要做防渗措施,防止漏浆。
拼装精度要求按项目实际要求操作。
2.3模板施工目标
混凝土表面颜色均匀一致无蜂窝麻面、露筋、夹渣、分化、烂根和明显的气泡存在;
结构阴阳角部位方正,无缺棱掉角;
梁柱及墙梁的接头处平滑方正,模板拼缝无明显痕迹;
表面平整光滑,线条顺直,几何尺寸准确,外观尺寸允许偏差在规范允许范围;
工程目标达清水混凝土的质量标准:
混凝土密实,表面垂直平整光滑,无接槎痕迹,无蜂窝麻面现象,线角顺直,无缺棱掉角现象。
2.4模板加固体系选择
为了确保工期,提高质量,减低成本,推荐使用模板支撑体系,模板支撑体系加固方便,成型灵活,能适用于结构复杂的地下室工程及上部主体结构,同时其成型后的混凝土结构观感质量、垂直度、表面平整度及阴阳角成品质量较高。
模板支撑由9部分组成,横向主背楞、竖向次背楞、阴角锁具、阳角锁具、勾、销、垫片、洞口、背杠如图所示。
2.5墙柱加固施工
在墙、柱钢筋绑扎前,测放模板定位线;根据定位线焊接模板下口限位钢筋,在柱四个侧面各焊两根,距地面高度为10cm。
墙、柱钢筋绑扎验收,并将墙、柱施工缝处理完,冲洗干净后封闭柱模。
模板拼缝严密后,采用φ14对拉螺杆加固模板,内支撑砂浆块条采用与剪力墙等强度的减石子砂浆预制,用火烧丝与剪力墙钢筋绑扎牢固,利用方木或方钢做次背楞,模板支撑为主背楞固定模板,用可调托撑调整柱模板垂直度,并复核模板上下口尺寸。
墙、柱模可一次安装到位,离地23cm安装第一道墙、柱箍,往上50cm安装第二、三道墙,往上60cm安装四、五道等墙、柱箍。
墙、柱加固就位后,调整定位及垂直度后,用螺帽拧紧。
加固方法如图下所示
阴角加固示意图
阳角加固示意图
洞口加固示意图
2.6柱、剪力墙底部处理
柱、剪力墙根部烂根现象为常见的质量通病,此处采用双面胶条粘海绵条措施有不错的效果。
剪力墙模板下端置于楼面上,楼板处加固木方上提30㎜,剪力墙加固完后,楼板面处将海绵条置于模板外,用模板条将海棉条压住再用楔塞子塞紧钉牢。
外剪力墙接头处,剪力墙模板及木枋下落200mm,在接头砼侧面贴好双面胶条宽度20mm,将海绵条贴住,然后利用穿梁套管及对拉螺栓将模板按如图所示加固,采用此种做法对防止柱根部漏浆和错台有明显的效果,从而保证不漏浆、不错台,混凝土剪力墙不变形。
2.7特殊部位模板施工
1)短肢剪力墙转角柱及端部模板
短肢剪力墙结构的端部及转角等特殊部位模板的加固,是模板工程的重点。
模板支设和加固方式参见插图所示。
2)阴阳角质量控制
在施工过程中,阴阳角极易出现漏浆、胀模等质量通病。
产生原因为:
阴阳角处
模板拼缝不严;木方主背楞阴阳角锁具加固不到位;模板周转次数过多,导致模板边缘“糟碎”等。
为防止以上问题的出现,在模板施工过程中要对这些关键部位进行严格控制,以敲击捶打的方式进行检查。
对边缘“糟碎”的模板要及时进行切边,保证模板边缘整齐,以达到良好的接触效果。
模板的拆除
3.1拆除原则
一般情况下,包括短肢剪力墙墙模、梁侧模等模板在砼强度达到1.2Mpa以上方可拆除(常温约18~24小时)。
承重模板拆除时间以同条件养护砼试块强度为准,拆除时构件强度详见插表4-1所示。
拆除承重结构模板的混凝土强度要求表
要保证拆模时不沾模、棱角完整,后浇带模板待后浇带浇筑完毕达到拆模强度后
再拆除。
3.2拆模顺序
一般为松开支撑→抽出对拉螺杆→模板调运→模板清理。
同时遵守板拆除顺序与安装顺序相反,先支后拆,后支先拆,先拆除非承重模板,后拆除承重模板,先拆纵墙模板后拆横墙模板,先拆外墙模板后拆内墙模板。
3.3拆模要求
拆模时严禁野蛮施工,严禁使用大锤,应使用撬棍等工具,大模板拆除时,不得随意乱放,防止模板变形或受损,并应及时清理码放整齐,注意成品保护,杜绝由人为造成的缺棱掉角等外观质量问题。
墙模板验算
4.1墙模板基本参数
计算断面宽度200mm,高度2900mm,两侧楼板高度100~120mm。
模板面板采用普通胶合板。
对拉螺栓布置5道,在断面内水平间距230+500+500+600+600mm。
模板组装示意图
4.2墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
c——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h;
T——混凝土的入模温度,取20.000℃;
V——混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.000m;
1——外加剂影响修正系数,取1.000;
2——混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.550kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。
4.3墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取2.58m。
荷载计算值q=1.2×40.550×2.580+1.4×6.000×2.580=147.215kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=258.00×2.00×2.00/6=172.00cm3;
I=258.00×2.00×2.00×2.00/12=172.00cm4;
计算简图
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=17.666kNN2=48.581kNN3=48.581kNN4=17.666kN
最大弯矩M=1.324kN.m最大变形V=0.8mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=1.324×1000×1000/172000=7.698N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f],取20.00N/mm2;
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度计算值T=3×26498.0/(2×2580.000×20.000)=0.770N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.80N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.783mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
4.4墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。
q=48.581/2.580=18.830kN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图(kN.m)
内龙骨变形图(mm)
内龙骨剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩M=1.034kN.m
经过计算得到最大支座F=15.202kN
经过计算得到最大变形V=1.1mm
内龙骨的截面力学参数为
截面抵抗矩W=7.01cm3;截面惯性矩I=17.53cm4;
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.034×106/1.05/7012.5=140.43N/mm2
内龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)内龙骨挠度计算
最大变形v=1.1mm
内龙骨的最大挠度小于800.0/400,满足要求!
4.5墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载,按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中多跨连续梁计算。
外龙骨计算简图
外龙骨弯矩图(kN.m)
外龙骨变形图(mm)
外龙骨剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩M=1.596kN.m
经过计算得到最大支座F=32.685kN
经过计算得到最大变形V=0.3mm
外龙骨的截面力学参数为
截面抵抗矩W=16.19cm3;截面惯性矩I=64.75cm4;
(1)外龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.596×106/1.05/16187.8=93.90N/mm2
外龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)外龙骨挠度计算
最大变形v=0.3mm
外龙骨的最大挠度小于600.0/400,满足要求!
4.6对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力;
A——对拉螺栓有效面积(mm2);
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
对拉螺栓的直径(mm):
16
对拉螺栓有效直径(mm):
14
对拉螺栓有效面积(mm2):
A=144.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):
[N]=24.480
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):
N=22.507
对拉螺栓强度验算满足要求!
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