连杆体的机械加工工艺规程的编制.docx
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连杆体的机械加工工艺规程的编制
目录
目录……………………………………………………………………1
序言……………………………………………………………………2
第一章课题简介…………………………………………………………3
第二章设计内容…………………………………………………………4
2.1零件分析………………………………………………………………4
第三章制定加工工艺路线………………………………………………6
第四章机械加工余量,工序尺寸及毛坯尺寸的确定…………………9.
第五章确定切削用量及基本工时……………………………………10.
5.1工序III………………………………………………………………10
5.2工序IV…………………………………………………………………13
5.3工序V……………………………………………………………………13
5.4工序VI…………………………………………………………………15
5.5工序VII………………………………………………………………16
5.6工序VIII……………………………………………………………17
5.7工序X…………………………………………………………………19
5.8工序IX………………………………………………………………20
第六章夹具设计………………………………………………………22
6.1问题的提出……………………………………………………………22
6.2定位误差分析…………………………………………………………24
6.3夹具设计及操作简要说明……………………………………………25
总结…………………………………………………………………………27
参考文献……………………………………………………………………28
序言
机械制造工艺及设备毕业设计是我们完成本专业教学计划的最后一个极为重要的实践性教学环节,是使我们综合运用所学过的基本课程,基本知识与基本技能去解决专业范围内的工程技术问题而进行的一次基本训练。
我们在完成毕业设计的同时,也培养了我们正确使用技术资料,国家标准,有关手册,图册等工具书,进行设计计算,数据处理,编写技术文件等方面的工作能力,也为我们以后的工作打下坚实的基础,所以我们要认真对待这次综合能力运用的机会!
第一章课题简介
本零件主要用于连接和传递动力的场合,它要求的精度较高。
其原始资料如下:
零件材料:
45钢
技术要求:
连杆体应经调质处理,硬度为217—293HB
生产批量:
大批量生产
零件数据:
见零件图
第二章设计内容
2.1零件分析
2.1.1零件的作用
本零件的作用是用来连接和传递运动和动力的,且精度要求较高。
2.1.2零件的工艺分析
由零件图可知,主要加工表面有:
(1).尺寸55上表面
(2).尺寸27左表面
(3).38的前后表面
(4).∮70的半圆孔
(5).基准面1
(6).基准面2
(7).基准面3
各表面的相互位置精度要求有:
(1).孔2—∮10.2对尺寸55上表面的垂直度公差为∮0.05;
(2).∮70的同轴度公差为0.005㎜;
(3).连杆体应该经过调质处理,硬度为217~293HB;
由上述可知,各加工表面以尺寸55上表面、38前后表面为主,有较高的尺寸精度和较高的相互位置尺寸精度要求,因此,拟订55上表面、38前后表面为主的工艺方案。
为了保证各表面的相对位置精度要求,应以基准1、基准2、基准3为定位基准,便于实现基准重合和基准统一。
2.1.3零件毛坯的选择
零件材料为45钢,考虑到零件的经济性和综合性能要求,可选择铸件,可以保证加工精度要求。
2.1.4零件的定位基准面的选择
基准面的选择是工艺规程设计中重要的工作之一,基准面选择的正确与否,可以使加工质量得到保证,使生产力得到提高,否则,不但加工工艺过程中的问题百出,更有甚者,还会造成零件的大批量报废,使生产无法正常进行。
(1).粗基准的选择
粗基准的选择要保证粗基准定位所加工出的精基准有较高的精度,通过精基准定位使后续各被加工表面具有较高的均匀的加工余量,并与非加工表面保持应有的相对位置精度。
在确定粗基准时,要保证相对位置精度要求和加工表面余量合理分配原则,在本零件中,先以基准面2为粗基准,加工∮18圆,然后加工20的表面,以∮18的孔和基准面1来加工∮70的上表面;在加工∮70的上表面时,要保证其表面的45度要求,在以此基础上,加工∮70的半圆孔,要注意∮70的同轴度公差要求,要保证足够的加工余量,然后对R13进行粗加工,在∮70的表面上钻俩个孔——2-∮10.2,要保证两孔的轴线与∮70的上表面的垂直度。
(2).精基准的选择
选择精基准应考虑的主要问题是保证加工精度要求,特别是加工表面的相互位置精度要求,以及实现装夹的方便、可靠、准确,要考虑到基准重合原则,基准统一原则,互为基准原则,自为基准原则,保证工件定位准确,夹紧可靠,操作方便的原则。
在本零件中,我选择了基准面2作为精基准,以粗糙度要求为12.5来加工∮18的孔,在镗∮18孔的时候,要保证其加工精度要求,然后以∮18孔来加工55上表面,55上表面是精度要求较高的表面,其粗糙度值为0.8um,为了保证55上表面的精度,用铣刀对55上表面进行铣削加工;尺寸38的前后表面加工要求较高,粗糙度值为0.8um,也需要进行铣削加工;在对孔∮10.2进行第二次加工时,要保证∮10.2的轴线与55上表面的垂直度公差为∮0.05um,同时,也需要注意的是,在加工∮70的半圆孔时,要注意同轴度公差为0.05um,同时也需要对基准面1进行加工,但要求精度不高,在加工尺寸38前后表面时,其宽度在38.15~38.25之间,在∮70的半圆上,有一个小槽,在加工∮70时,也需要加工这个小槽,这样加工是为了便于实现基准重合和基准统一,从而保证了零件的加工质量,并使夹具的设计和制造简化!
第三章制定加工工艺路线
拟订零件的加工路线是制定工艺规程的总体布局,主要任务是选择各表面的加工方法,及定位基准,确定加工顺序,各工序采用的机床设备和工艺装备等。
该零件是大批量生产,可以采用机床配以专用夹具,并适当配置专用机床进行加工,工序以分散为主,某些工序可以适当集中应划分加工阶段,将粗加工和精加工分开;刀具和量具的选择可以专用的与适用的相结合,根据以上分析,初步拟订的工艺路线方案
(一)如下:
工序Ⅰ铸
Ⅱ调质热处理
Ⅲ铣20的端面
Ⅳ钻,精镗∮18的孔
Ⅴ粗铣55上表面
Ⅵ铣基准面1
Ⅶ钻2-∮10.2的孔
Ⅷ镗2-∮10.2的孔
Ⅸ粗铣38前后表面
Ⅹ精铣55上表面和38前后表面
Ⅺ镗∮70的半圆和半圆上的小槽
Ⅻ检查
该方案符合分散原则,能将零件按照图纸的技术要求加工出来,但经过仔细分析,该方案需要改进,拟订工艺路线方案
(二)如下:
工序Ⅰ铸
Ⅱ调质热处理
Ⅲ钻∮18孔
Ⅳ扩∮18孔
Ⅴ铣20的平面
Ⅵ铣55上表面和38的前后表面
Ⅶ磨55上表面和38的前后表面
Ⅷ粗铣∮70的半圆和小槽,倒角
Ⅸ精铣∮70的半圆和小槽,倒角
Ⅹ钻2-∮10.2的孔
Ⅺ镗2-∮10.2的孔
Ⅻ检查
两种工艺路线的比较:
上述的两种加工工艺路线特点在于:
第一种,由于工序分散加工比较繁琐,但是步骤紧凑;第二种,由于在55上表面和38的前后表面的精度用铣刀未必能够达到,在第二种方案中添加了磨这道工序,可以使零件的加工质量得到有效的保证。
根据以上两种工艺路线方案的分析比较,可以从两个工艺路线方案中,结合成为一个较为合理的工艺路线方案,其具体工艺路线如下:
工序Ⅰ铸
Ⅱ调质热处理
Ⅲ钻.扩.镗∮18的孔
Ⅳ铣20的平面
Ⅴ精铣55上表面和38的前后表面
Ⅵ钻2-∮10.02的孔
Ⅶ镗2-∮10.02的孔
Ⅹ磨55上表面和38的前后表面
Ⅷ粗铣∮70的半圆
Ⅸ精铣∮70的半圆
Ⅹ检查
第四章机械加工余量,工序尺寸及毛坯尺寸的确定
连杆体零件的材料是45钢,硬度为217~293HB,为大批量生产,所以采用铸造的形式。
根据上述原始资料及加工工艺,分别确定各加工表面机械加工余量,工序尺寸及毛坯尺寸如下:
1内孔∮18的加工
钻孔∮17
扩孔∮17.85
镗孔∮18
2Z=1.5mm
2尺寸55上表面和38的前后表面的加工
(1).按照<<工艺手册>>,取加工精度后,铸件复杂系数S3,则三个表面的单边余量为2.0~3.0mm,取Z=2.0mm,铸件的公差按《工艺手册》,材质系数取M1,复杂系数为Sn1,则铸件的上偏差为+1.3mm,下偏差为-0.7。
(2).磨削余量:
单边0.2mm,磨削的公差既零件的公差,为-0.1mm
(3).铣削余量:
铣削的公称余量(单边)为
Z=2.0-0.2
=1.8mm
铣削公差:
现规定本工序的加工精度为IT11级,因此,可知本工序的公差为-0.2mm。
由于毛坯及以后各道工序的加工都有加工公差,因此,所规定的加工余量其实是其名义上的加工余量,实际上,加工余量有最大加工余量及最小加工余量之分。
3.2—∮10.2的加工
毛坯为实心,不冲出孔,参照《工艺手册》,来确定加工余量的分配:
(1).钻孔∮9.8
(2).镗孔∮10.2
第五章确定切削用量及基本工时
5.1工序Ⅲ钻.扩.镗∮18的孔
5.1.1钻∮18的孔
根据有关资料介绍,利用钻头进行扩孔时,其进给量与切削速度,与钻同样尺寸的实心孔时的进给量,与切削速度之间的关系为:
f=(1.2-1.8)f钻
V=(1\2-1\3)V钻
式中:
f钻V钻——加工实心孔时的切削用量
现已知,
f钻=0.56mm/r(《切削手册》)
v钻=19.25mm/min(《切削手册》)
并
f=1.35f钻
=1.35*0.56
=0.76mm/r
按机床选取
f=0.76mm/r
v=0.4v钻
=0.4*19.25mm/r
=7.7mm/min
ns=1000v/3.14D
=1000*7.7/3.14*41
=59r/min
按机床选取
nw=58r/min
所以
实际切削速度为:
V=3.14*41*58/1000
=7.47m/min
切削工时:
l1=7mml2=2mml=150mm
t=150+7+2/0.76*59
=3.55min
5.1.2扩∮18孔
根据<<切削手册>>,查得扩孔扩∮18孔时的进给量,并根据机床规格
选
f=1.24mm/r
扩孔时的切削速度,根据其他有关资料,确定为:
V=0.4v钻
其中v钻为用钻头钻同样的尺寸实心孔时的切削速度
故
V=0.4*19.25
=7.7r/min
n=1000*7.7/3.14*43
=57r/min
按机床选取:
nw=58r/min
切削工时:
l1=3mml2=1.5mm
t=150+3+1.5/58*1.24
=2.14min
5.1.3镗∮18的孔
机床:
CA6140
夹具:
专用夹具
刀具:
镗刀
量具:
塞规
切削用量:
ap=18-17.5/2
=0.25mm
f=0.2mm/r
Vs=15m/min
ns=1000*15/3.14*18
=265r/min
根据机床选取:
n=270r/min
v=3.14*18*450/1000
=25.4m/min
切削工时:
L=l+l1+l2=55mm
T1=55/0.2*450
=0.6min
5.2工序Ⅳ铣20的平面
fz=0.08mm/齿
切削速度:
参考有关手册,确定:
V=0.45m/s=27m/min
采用高速刚镶齿三面刃铣刀
dw=225mm齿数Z=20
则
ns=1000V/3.14dw
=1000*27/3.14*225
=38r/min
现采用X63卧式铣床,根据使用说明书
取
nw=37.5r/min
故实际切削速度为:
V=3.14dwnw/1000
=3.14*225*37.5/1000
=26.5m/min
当nw=37.5r/min时,工作台的每分钟进给量fw应为:
fw=fzz/nw=0.08*20*37.5
=60mm/min
5.3工序Ⅴ精铣55上表面和38的前后表面
在精铣55上表面和38的前后表面时,需要保证尺寸38。
所以选
fz=0.05mm/齿(参考〈〈切削手册〉〉)
切削速度:
V=0.65m/s=39m/min(参考〈〈切削手册〉〉)
采用高速钢镶齿三面刃铣刀
dw=225mm齿数Z=20
则
ns=1000V/3.14dw
=1000*39/3.14*225
=55.2r/min
现采用X63卧式铣床,根据使用说明书
取
nw=56r/min
故实际切削速度为:
V=3.14dwnw/1000
=3.14*225*56/1000
=39.564m/min
当nw=56r/min时,工作台的每分钟进给量fw应为:
fm=fzz/nw=0.08*20*56
=56mm/min
查资料:
刚好有fm=56mm/min,故选用该值。
切削工时:
由于是精铣,整个铣刀要铣过整个工件,利用作图法,可得出铣刀的行程:
L=l+l1+l2=105mm
则机动工时为:
tm=l+l1+l2/fm
=105/56
=1.875min
5.4工序Ⅵ钻2-∮10.02的孔
在钻∮10.2时,应保证两孔的中心距和与∮70的垂直度。
确定进给量f:
根据《切削手册》表2.7,当钢的刚度〈800Mpad0=∮10.2时
f=0.39~0.47mm/r
由于本零件在加工∮70.2时,孔属于低刚度零件
故
进给量*系数0.75
则
f=(0.39—0.47)*0.75
=0.29—0.35mm/r
根据双轴钻床说明书
取
f=0.25mm/r
切削速度:
V=1.8m/min
所以
ns=1000V/3.14dw
=1000*18/3.14*25
=229r/min
根据机床说明书
取
nw=195r/min
故实际切削速度为:
V=3.14dwnw/1000
=3.14*225*195/1000
=137.76m/min
切削工时:
L=l+l1+l2=45mm
Tm1=l+l1+l2/fnw
=45/195*0.25
=0.92min
5.5工序Ⅶ镗2-∮10.02的孔
在镗2—∮10.2孔时,要保证2—∮10.2孔的粗糙度为6.3um。
选用机床:
T740金刚镗床
单边余量:
Z=0.1mm,一次镗去余量0.1mm
进给量:
f=0.1mm/r
根据有关手册,确定镗床的切削速度为:
V=1000m/min
则
nw=1000V/3.14D
=1000*100/3.14*10.2
=3122.268r/min
由于T740镗床主轴转速为无级调速,故以上转速可以作为加工时的使用的转速。
切削工时:
当加工一个孔时
l1=15mml2=5mml=25mm
t=25+15+5/3122*0.1
=0.14min
所以
加工两个孔时的机动时间为:
t=0.14*2=0.28min
5.6工序Ⅷ粗铣∮70的半圆
fz=0.08mm/齿(参考《切削手册》表3-3)
切削速度:
参考有关手册来确定:
V=0.45m/s=27m/min
采用高速钢镶齿三面刃铣刀
dw=225mm齿数z=20
则
ns=1000V/3.14dw
=1000*27/3.14*225
=38r/min
现采用X63卧式铣床,根据使用说明书
取
nw=37.5r/min
故实际切削速度为:
V=3.14dwnw/1000
=3.14*225*37.5/1000
=26.5m/min
当nw=37.5r/min时,工作台的每分钟进给量fw应为:
fw=fzznw=0.08*20*37.5
=60mm/min
查资料:
刚好有fm=60mm/min,故选用该值。
切削工时:
由于是粗铣,整个铣刀不要铣过整个工件,利用作图法,可得出铣刀的行程:
L=l+l1+l2=105mm
则
机动工时为:
tm=l+l1+l2/fm=105/60
=1.875min
5.7工序Ⅹ磨55上表面和38的前后表面
在加工此程序时,要保证38的尺寸。
5.7.1选择砂轮:
见《工艺手册》第三章中磨料的选择表,结果为:
WA46KV6P350*40*127
其含义为:
砂轮磨料为白刚玉,粒度为46号,硬度为中软1级,陶瓷结合剂,6号组织,平型砂轮,其尺寸为:
350*40*127(D*B*d)
5.7.2切削用量的选择
砂轮的转速n砂=1500r/min(见机床说明书)
V砂=27.5m/s
轴向进给量:
fa=0.5B=20mm(双行程)
工件速度:
vw=10m/min
径向进给量:
fr=0.015mm/双行程
5.7.3切削工时:
当加工1个表面时:
t1=2L62bk/1000vfafr(见《工艺手册》表6.2-8)
式中
L——加工长度96mm
B——加工宽度38mm
Z——单面加工余量0.2mm
K——系数1.10
V——工作台移动速度m/min
fa——工作台往返一次砂轮轴向进给量mm
fr——工作台往返一次砂轮径向进给量mm
所以
t1=2*96*38*1.1/1000*10*20*0.015
=2.67min
当加工两个端面时
tm=2.67*2=5.34min
5.8工序Ⅸ精铣∮70的半圆
在精铣∮70的半圆时,要保证与2-∮10.2的孔的轴线的垂直度,保证其公差带要求。
在所选的铣刀为立铣刀,有3—4个刀齿组成。
根据《切削手册》表3-3:
fz=0.05m/齿
切削速度:
参考有关资料,确定
V=0.56m/s=33.6m/min
Dw225mm
Z=4
则
ns=1000V/3.14dw
=1000*33.6/3.14*225
=47.5r/min
现采用X63卧式铣床,根据使用说明书
取
nw=47r/min
故实际切削速度为:
V=3.14dwnw/1000
=3.14*225*47/1000
=32.2m/min
当nw=37.5r/min时,工作台的每分钟进给量fw应为:
fw=fzznw
=0.05*4*47
=9.4mm/min
切削工时
tm=l+l1+l2/fm=70/9.4
=7.44min
第六章夹具设计
为了提高劳动生产率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具。
经讨论,决定将设计第Ⅵ道工序——钻2-∮10.2的钻床夹具,本夹具将用于双轴钻床。
6.1问题的提出
本夹具主要用于2-∮10.2孔,∮70半圆孔对于两个孔——2-∮10.2都有一定的技术要求,但在加工本工序时,两孔尚未加工,而且这两个端面在工序Ⅶ时还要进行加工,因此,在本工序加工时,主要应该考虑如何提高生产率,降低劳动强度,而精度则不是问题。
6.1.1夹具的设计
1.定位基准的选择
由零件图可知,∮70对2-∮10.2有垂直度要求,其设计基准为2-∮10.2的中心线,为了使定位误差为零,应该选择以两个∮10.2的孔为定位的自动定心夹具,但这种自动定心夹具在结构上过于复杂,因此,这这是只选用∮10.2两孔为主要定位基面。
为了提高加工效率,为了缩短辅助时间,准备用气动夹紧。
2.切削力及夹紧力的计算
刀具:
采用硬质合金钻头
F=CfapXFfzaeUYfz/d0qfnWf(见《切削手册》表3-28)
其中
Cf=650
Ap=3.1mm
XF=1.0
fz=0.08mm
d0=225mm
Wf=0
Ae=40(在加工面上测量近似值)
Uf=0.86
Qf=0.86
Z=20
Yf=0.72
所以
F=650*3.1*0.08*40*20/225
=1456N
在计算切削力时,必须把安全系数考虑在内。
安全系数
K=K1*K2*K3*K4
其中
K1:
基本安全系数1.5
K2:
加工安全系数1.1
K3:
刀具钝化系数1.1
K4:
断续切削系数1.1
所以
F=KFH
=1.5*1.1*1.1*1.1*1456
=2906.904N
选用汽缸斜锲加紧机构,锲角a=10°,其结构形式选用Ⅳ型,则扩力比I=3.42,故由汽缸产生的实际夹紧力为:
N汽=3900i=3900×3.42
=13338N
此时N汽所需要5813.808N的夹紧力,故本来夹具可安全工作。
6.2定位误差分析
6.2.1定位元件尺寸及公差的确定
夹具的主要定位元件为φ10.2两孔,该定位φ10.2两孔的尺寸与公差规定为本零件在工作时应该有的公差。
(1)计算φ70+00.019的孔外端面铣加工后与两孔2—φ10.2的最大垂直度误差。
零件两孔与φ70+00.019的最大间隙为
бmax=+0.019-0=0.019mm
当定位孔的共度取100mm时,则上述间隙引起的最大倾角为0.019/100,此即为由于定位而引起的φ70+00.019的半圆端对两孔中心线而不起最大垂直度误差。
由φ70+00.019孔要进行精加工,故上述垂直度误差可以允许。
6.3夹具设计及操作简要说明
如前所述,在设计夹具时,应注意提高该产品的生产率,为此,应该先着眼于机动夹紧而不采用手动夹紧。
因此这是提高产品生产率的重要途径。
本道工序的铣床夹具就选择该夹紧方式。
本工序由于是粗加工,切削力较大,为了夹紧工件,势必要增大汽缸直径,而这样使整个夹具庞大。
因此,应首先改进降低切削力;目前采取措施有三:
一是提高毛坯的制造精度,使最大切削深度降低,以降低切削力;
二是选择一种比较理想的斜锲机构,尽量增加该机构的扩展力。
三是在可能的情况下,适当提高压缩完全的工件压力,以增加汽缸推力,结果本夹具总
的感觉还比较紧凑。
定位方案的设计是夹具设计的第一步,也是夹具设计中的最关键一步。
定位方案的
好坏,将直接影响加工精度和加工效率。
定位方案一经确定,夹具的其他组成部分也大体
随之而定,因此,对于定位方案必须慎重考虑,以满足设计的要求。
由于定位元件的精度对加工精度影响很大,所以在设计定位元件时,其材料的选择和技术条件应有较高的要求;定位元件与工件定位基准面或配合的表面,一般不低于IT8,常选IT7甚至IT6制造;定位元件工作表面的粗糙度值一般不大于Ra1.6um,常选Ra0
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