卸料平台最.docx
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卸料平台最.docx
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卸料平台最
悬挑卸料平台工程施工方案计算书
工程名称:
苏站卸料平台
施工单位:
编制人:
日期:
目录
一、工程概况1
二、编制依据1
三、搭设方法1
四、安全措施2
一、工程概况
工程名称
“苏地2011-G-3号”地块定销房建设项目工程
工程地点
苏州市苏站路南,江宇路东侧
周边环境
处于市区
建筑面积(m2)
176923㎡
基础形式
桩筏基础
地下层数
1
主体结构
框剪
抗震等级
丙类
抗震设防烈度
6度
建设单位
苏州新星房产开发有限公司
设计单位
苏州东方景深策划设计有限公司
施工单位
苏州市吴中区吴中建设有限公司
监理单位
苏州公明建设监理有限公司,苏州精凤工程项目咨询管理有限公司
二、编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)
4、《建筑施工手册》第四版(缩印本)
5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005
6、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
三、搭设方法
a)选择平整的场地,用两根6米长的14#槽钢做平台的主梁,把4根2米长的14#槽钢分别焊接在两根6米槽钢的内侧,间距为0.9米组成2×3.6米的长方形。
b)选择1.2米长的架管,分别以3.6米、1.8米的间距垂直焊接在边框三面的槽钢上,设上下两道横杆用卡扣连接在立杆的内侧。
然后,把1.2米高的竹胶板按横杆高度钻孔,用8#铁丝把竹胶板捆绑在三面横杆上作为临边防护;
c)在成型的平台悬挑部位平面上满铺脚手板,并用8#铁丝捆在平台的槽钢上。
d)把16#圆钢弯成4个U型,分别焊接在平台悬挑部位6米槽钢的外侧或绕槽钢三面焊(靠四角部位焊U型吊环),便于斜拉钢丝绳和塔吊吊装平台;
b)卸料平台的一端支撑在楼地面预埋的¢16拉环内,下方垫有木方(木方必须垫在阳台的根部)。
距平台高度2.9米处的梁应预留100×200毫米,水平相距3米的两个孔洞。
把卡牢的两个钢丝绳套分别通过两个孔洞用架管别在室内墙体上,绳的另一端分别套在平台外角的吊环上卡牢。
阳台下面必须有支顶加固措施。
四、安全措施
a)卸料平台属高空作业安全设施,应对永久荷载、可变荷载、吊环和钢丝绳的破断拉力进行详细计算,严格控制荷载,并有荷载标志;
b)每条钢丝绳两端的绳套分别用4个绳卡并设安全弯,便于监控钢丝绳的安全状况,能及时发现问题,进行维修;
c)卸料平台必须通过验收,确认合格签字后方可投入使用;
d)塔吊升降转料平台必须使用卡环,并由专人操作,信号工上下互相配合,确保安全升降;
e)塔吊升降平台时要保证平台上没有堆料,且不能坐人。
f)墙与钢丝绳的连接,要求混凝土的强度达到设计强度的70%,方可允许在墙上连接受力。
g)认真执行有关的吊装及钢结构焊接的有关规定,在起吊安装时,专职安全员应有详细交底,并做好起重吊装监督记录。
h)平台内物料的长、宽不得超过防护栏杆所限范围,任何物料严禁放在防护栏杆上进行吊运。
严禁超载,同时材料应均匀堆放,保证平台受力均衡,并且卸料平台上堆放的材料绝对不允许过夜。
i)卸料平台堆料不得超过最大设计使用荷载,并在醒目位置标明允许荷载重量、管理者标牌等,标志牌应可靠的固定在栏杆上。
j)卸料平台第一次使用前应进行荷载试验,合格并经过验收后方可使用。
平台使用期间,应有专人进行检查,发现钢丝绳有锈蚀或损坏应及时调换,焊缝脱焊及时修复等。
k)所有材料应有合格证和材质单,包括钢材、焊条、钢丝绳、安全防护网等。
l)在未使用前,对钢平台做细致的检查,重点是各节点的焊缝是否满足要求,起吊用吊环是否满足要求。
m)平台周边的栏杆要焊牢,高度为1.2m。
n)安装平台时,阳台端部位置要防止受力,保持阳台和平台有一定的缝隙,把受力点放在室内顶板上。
O)平台安装完毕以后,使用前必须经过有关部门验收,验收合格后方可投入使用。
P)钢丝绳设四道卡环,并在第三道与第四道之间留安全弯。
五、承载力验算:
六、工程参数
(一)荷载参数
脚手板类别:
木脚手板,脚手板自重标准值(kN/m2):
0.35;
栏杆、挡板类别:
木脚手板,栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2):
0.14;
施工人员等活荷载(kN/m2):
2,最大堆放材料荷载(kN):
8;
(二)悬挑参数
水平梁拉结点距悬挑端距离(m):
0.3;上部拉接点与水平梁的垂直距离(m):
3;
钢丝绳安全系数K:
10;预埋件的直径(mm):
18。
主梁槽钢型号:
14a号槽钢 槽口水平[;次梁槽钢型号:
14a号槽钢 槽口水平[;
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):
3.6,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):
2.4;
平台计算宽度(m):
2。
次梁的验算
次梁选择14a号槽钢,槽口水平[,其截面特性为:
面积A=18.51cm2,截面惯性距I=563.7cm4,截面模量W=80.5cm3,回转半径i=5.52cm,截面尺寸:
b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm。
(一)荷载计算
自悬挑端始,第4个次梁的受力面积最大,受力宽度为左右间距的一半,为0.900/2+0.900/2=0.900m,取此次梁进行验算。
1、脚手板的自重标准值:
本例采用木脚手板,标准值为0.35kN/m2;
q1=0.35×0.900=0.315kN/m;
2、施工人员等活荷载为2kN/m2:
q2=2×0.900=1.800kN/m;
3、槽钢自重荷载q3=18.51×0.0001×78.5=0.145kN/m;
经计算得到静荷载设计值q=1.2×(q1+q2+q3)=1.2×(0.315+1.800+0.145)=2.712kN;
经计算得到活荷载设计值P=1.4×8=11.200kN。
(二)内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
最大弯矩M的计算公式为:
Mmax=
ql2
+
Pl
=
2.712×22
+
11.200×2
=6.956kN.m;
8
4
8
4
(三)抗弯强度验算
次梁应力:
σ=
Mmax
=
6.956×103
=
82.295N/mm2<[f]=205.000N/mm2
γxW
1.05×80.5
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材的抗压强度设计值;
结论:
满足要求!
1、整体稳定性计算
1、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数b
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.3
b=
570×58.0×9.5
×
235
=1.122
2000×140.0
235
h、b、t -- 分别为槽钢截面的高度、翼缘宽度和平均厚度。
fy ―― 钢材的屈服强度或屈服点。
当b>0.6的时候,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.1-2式
b=1.07-
0.282
=0.819
b
最终取b=0.819
2、整体稳定验算
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4.2.2式,整体稳定验算应按下式计算:
σ=
6.956×106
=105.507<205N/mm2
0.819×80.5×103
M-绕强轴作用的最大弯矩W-按受压纤维确定的梁毛截面模量
结论:
满足要求!
主梁的验算
悬挑水平主梁按照带悬臂的连续梁计算,A为外钢丝绳拉结点,B、C为与楼板的锚固点。
根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择14a号槽钢,槽口水平[,其截面特性为:
面积A=18.51cm2;
惯性距Ix=563.7cm4;
转动惯量Wx=80.5cm3;
回转半径ix=5.52cm;
截面尺寸,b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm;
(一)荷载验算
1、栏杆与挡脚手板自重标准值:
本例采用木脚手板,标准值为0.14kN/m;
Q1=0.14kN/m;
2、悬挑梁自重荷载Q2=18.51×0.0001×78.5=0.145kN/m
静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.145)=0.3420kN/m;
次梁传递的集中荷载取次梁支座力
P1=1.2×(0.35+2)×0.450×2/2+1.2×0.145×2/2=1.443kN
P2=1.2×(0.35+2)×0.900×2/2+1.2×0.145×2/2=2.712kN
P3=1.2×(0.35+2)×0.900×2/2+1.2×0.145×2/2+1.4×8/2=8.312kN
P4=1.2×(0.35+2)×0.900×2/2+1.2×0.145×2/2=2.712kN
(二)内力验算
水平钢梁的锚固长度=2.4m;
水平钢梁的悬挑长度=3.6m;
钢丝绳拉结点距悬挑端距离L1=0.3m;
计算简图(kN)
水平悬挑梁弯矩图(kN.m)
水平悬挑梁剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到:
支座反力从左到右各支座力分别为:
N1=8.390kN
N2=10.285kN
N3=-1.444kN
最大弯矩Mmax=6.992kN.m;
最大变形Vmax=5.123mm,在第1跨.
(三)抗弯强度计算
水平悬挑梁的抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;;
水平悬挑梁的弯曲应力按下式计算:
Mmax
+
N
=
6.992×106
+
9.229×103
=87.707<205N/mm2
γxW
A
1.05×80.5×103
18.51×102
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
结论:
满足要求!
1、整体稳定性计算
1、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数b
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.3
b=
570×58.0×9.5
×
235
=0.623
3600.0×140.0
235
h、b、t -- 分别为槽钢截面的高度、翼缘宽度和平均厚度。
fy ―― 钢材的屈服强度或屈服点。
当b>0.6的时候,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.1-2式
b=1.07-
0.282
=0.617
b
最终取b=0.617
2、整体稳定验算
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4.2.2式,整体稳定验算应按下式计算:
σ=
6.992×106
=140.773<205N/mm2
0.617×80.5×103
M-绕强轴作用的最大弯矩W-按受压纤维确定的梁毛截面模量
结论:
满足要求!
钢丝绳的受力计算
(一)钢丝拉绳的轴力计算
sina=
=3/4.46=0.673
钢丝拉绳的轴力按下式计算:
Ru=
RA
=
8.390
=12.467KN
sina
0.673
(二)钢丝拉绳的容许拉力按照下式计算:
[Fg]=
αFg
K
[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg--钢丝绳最小破断拉力(kN);
K--钢丝绳使用安全系数。
钢丝绳最小破断拉力:
Fg≥[Fg]×K=12.467×10=124.7KN
依据规范《GB/T20118-2006一般用途钢丝绳》,钢丝绳选择6×37,公称抗拉强度1670Mpa,钢丝绳直径应不小于16mm,其破断拉力为:
126.1KN。
(三)钢丝拉绳的拉环强度计算
钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为12.467KN。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中,[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2;所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径
d=
N×4
=
12467.000×4
=13mm
2π[f]
3.1415×50×2
所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径为13mm。
水平梁锚固段与楼板连接的计算
(一)水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.444kN;
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》10.9.8条规定:
吊环应采用HPB235级钢筋制作,严禁使用冷加工钢筋。
吊环埋入混凝土的深度不小于30d,,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上,在构件的自重标准值作用下,每个吊环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2。
取[f]=50N/mm2;
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径
d=
N×4
=
1444.000×4
=4.29mm
2π[f]
2×3.1415×50
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。
(二)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:
楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度h计算公式:
其中N--锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=1.444kN;
d--楼板螺栓的直径,d=18mm
[ft]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》表4.1.4,计算中取1.43N/mm2;
h≥
N
=
1444.000
=17.86mm
πd[ft]
3.1415×18×1.43
经过计算得到楼板螺栓锚固深度h要大于17.86mm。
(三)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:
其中N--锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向压力,N=10.285kN;
d--楼板螺栓的直径,d=18mm;
b--楼板内的螺栓锚板边长,b=5×d=5×18=90mm;
fcc--混凝土的局部挤压强度设计值,砼标号为:
C30,按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》表4.1.4,计算中取0.950fc=0.95×14.3=13.59N/mm2;
(b2-
πd2
)fcc=(902-
3.1415×182
)13.59=106.62kN
4
4
N=10.285KN<106.62KN
结论:
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
。
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